Проверочный расчет

4.11. Проверяем межосевое расстояние:

4.12. Проверяем пригодность заготовок колес. Условие пригодности заготовки колес:

D_заг ≤ D_пред , S_заг ≤ S_пред.

Диаметр заготовки шестерни

Толщина диска заготовки колеса закрытой передачи

4.13. Проверяем контактные напряжения σ_Н, Н/мм²:

,

а) K – вспомогательный коэффициент, К=376;

б) - окружная сила в зацеплении, Н;

в) К_Н - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями. К_Н=1,13

г) К_Hv – коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной скорости колес и степени точности передачи. К_Hv=1.05

Н/мм²

σ_Н  [σ]_Н

4.14. Проверяем напряжения изгиба зубьев шестерни σ_F1 и колеса σ_F2, Н/мм²:

;

,

где а) К_F=1 – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями;

б) К_Fv=1.04 – коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной

скорости колес и степени точности передачи;

в) K_Fβ=1 – коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба;

г) Находим эквивалентные числа зубьев шестерни: и колеса ;

Затем находим коэффициенты формы зуба шестерни: и колеса

д) - коэффициент, учитывающий наклон зуба;

е) Н/мм², [σ]_F2=255,955 H/мм² - допускаемые напряжения изгиба шестерни и колеса.

Проектный расчет
Параметр	Значение	Параметр	Значение
Межосевое расстояние aw	125	Угол наклона зубьев β	5,13
Модуль зацепления m	1	Диаметр делительной окружности: шестерни d1 колеса d2	42,17 207,83
Ширина зубчатого венца: шестерни b1 колеса b2	38 35
Число зубьев шестерни z1 колеса z2	42 207	Диаметр окружности вершин: шестерни da1 колеса da2	44,17 209,83
Вид зубьев	косые	Диаметр окружности впадин: шестерни df1 колеса df2	39,77 205,43

Проверочный расчет

Параметр			Допускаемые значения		Расчетные значения		Примечания
Контактные напряжения σН, Н/мм2			514.3		464		-9,78%
Напряжение изгиба, Н/мм2		294.1		152,22		-48,24%
		255.96		149,74		-41,50%

5.Расчет клиноременной передачи

5.1. Выбираем сечение ремня

Выбор сечения ремня производим по номограмме в зависимости от мощности, передаваемой ведущим шкивом Р₁=1.1 кВт и его частоты вращения n₁=920 об/мин.

Таким образом выбираем сечение ремня А (поликлиновым).

5.2. Определяем минимально допустимый диаметр ведущего шкива d_1min

В зависимости от вращающего момента на валу двигателя и сечения ремня:

d_1min=40мм

5.3. Задаемся расчетным диаметром ведущего шкива

d₁=50мм

5.4. Определяем диаметр ведомого шкива d₂, мм:

,

где u – передаточное число ременной передачи;

=0.01…0.02 - коэффициент скольжения

мм

Принимаем d₂=250мм

5.5.Определяем фактическое передаточное число u_ф и проверяем его отклонение ∆u от заданного u:

5.6. Определяем ориентировочное межосевое расстояние a, мм:

мм

5.7. Определяем расчетную длину ремня l, мм:

мм

принимаем l=900мм

5.8. Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине:

мм

5.9. Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива α₁, град.:

5.10. Определяем скорость ремня v, м/с:

м/с

5.11. Определяем частоту пробегов ремня U, с^-1:

с^-1

5.12. Определяем допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем , кВт:

,

где =0,76 - допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клиновым ремнем, кВт;

- коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы;

0,83 – коэффициент угла обхвата α₁ на меньшем шкиве;

=0,98 – коэффициент влияния отношения расчетной длины ремня к базовой;

кВт

5.13. Определяем количество клиновых ремней Z;

Принимаем z=20

5.14. Определяем силу предварительного натяжения F₀, Н:

Н/мм²

5.15. Определяем окружную силу, передаваемую комплектом клиновых ремней F_t, Н:

Н

5.16.Определяем силы натяжения ведущей F₁ и ведомой F₂ ветвей, Н:

Н

Н

5.17. Определяем силу давления ремней на вал F_оп, Н:

Н