dobrecov_n_l_kirdyashkin_a_g_kirdyashkin_a_a_glubinnaya_geod
.pdfГлава 2
|
|
|
|
|
|
|
Табл ица 2.1 |
|
|
|
Содержание радиоактивных элементов и генерация |
|
|||
|
|
|
радиогенного тепла в верхнем слое Q.. |
|
|||
UЦит,область, блок |
U, г/т |
|
Th, г/т |
К,% |
Qn, мкВт/м3 |
||
Алданский щит: |
|
|
|
|
|
|
1.20 |
Гранит-зеленокаменная |
|
|
|
|
|
||
область |
|
|
|
|
|
|
|
Чаро-Олекминский блок |
1.4 |
|
9.8 |
2.37 |
1.27 |
||
Батомгский блок |
|
1.7 |
|
6.7 |
2.06 |
1.15 |
|
Гранулито-гнейсовая |
|
|
|
|
|
||
область |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 подобласть |
|
|
|
Курультинский блок |
0.8 |
I |
2.8 |
1.76 |
0.58 |
||
|
|
|
|
П подобласть |
|
|
|
3веревский блок |
|
1.0 |
|
4.7 |
1.3 |
0.74 |
|
Тыркандинский |
» |
0.9 |
|
4.8 |
2.10 |
0.81 |
|
Сеймский |
|
» |
1.1 |
|
6.2 |
1.64 |
0.90 |
Тырканский |
|
» |
1.2 |
|
6.5 |
1.90 |
0.98 |
|
|
|
|
Ш подобласть |
|
|
|
Мелемкенский блок |
1.0 |
|
9.6 |
2.42 |
1.15 |
||
Холболохский |
|
» |
1.5 |
|
8.6 |
1.70 |
1.16 |
Учуро-Гонамский |
» |
1.2 |
|
9.0 |
2.28 |
1.19 |
|
Суннагинский |
|
» |
1.1 |
|
9.8 |
2.12 |
1.23 |
|
|
|
|
IV подобласть |
|
|
|
Сугамский блок |
|
1.8 |
|
11 .0 |
2.04 |
1.48 |
|
Нимнырский |
» |
|
1.7 |
|
14.3 |
2.96 |
1.80 |
Чугинский |
» |
|
2.4 |
|
19.7 |
3.05 |
2.34 |
Анабарский щит |
|
- |
|
- |
- |
0.76 |
|
Балтийский щит |
|
|
|
|
|
|
|
Карельский юго- |
- |
западный блок |
|
Кольский мегаблок |
- |
ницы астеносфера-литосфера континента, а зна чительное количество тепла выделяется в верхней
части - коре континента. Это тепло генерируется
в породах за счет радиоактивного распада, содер
жащихся в них радиоактивных элементов. Оцен ки содержаний радиоактивных элементов и гене
рации радиогенного тепла в верхнем слое Алдан
ского и других щитов представлены в табл. 2.1.
Распределение радиоактивных элементов по глубине может быть аналогично представлен ному на рис. 2.7. Кривые распределения радио
генного тепловыделения можно аппроксимиро
вать экспоненциальным законом убывания радио
генного тепловыделения с глубиной |
|
Q, =Q" ехр(-:. ). |
(2.40) |
где Qп 'Вт/м3 - удельное тепловыделение вблизи
- - 1.17
- |
- |
-- |
|
0.3-1.2 |
|
|
|
1.0 |
поверхности. На глубине Уо Ql = Qje, т. е. уо
характерный масштаб убывания тепловыделения с глубиной. Из-за очень большого возраста кон тинентальной литосферы процесс теплообмена
путем теплопроводности можно считать стацио
нарным. В этом случае уравнение теплообмена
(2.39) имеет вид
д2у |
|
|
|
Лду-2 +Qn e-Y/ |
YO =0. |
(2.41) |
|
Проинтегрируем уравнение (2.41): |
|
||
лдТ - Q у е-У/УО =С |
(2.42) |
||
ду |
n о |
\. |
|
Так как q =-л дТ/ду , то (2.42) можно
представить следующим образом:
-q - Qnyoe-Y/ YO =С\.
50
Теоретические основы теnлофuзического моделирования
Постоянную сI найдем из условия: приУ-700 |
|
|
|
q -7 -qм' где qM - мантийный удельный тепловой |
|
100 |
|
поток, который направлен вверх (противополож |
|
||
|
|
||
но ОСИУ, которая направлена вниз). Из этого сле |
|
|
|
дует, что С1 = qM' Тепловой поток на произволь |
N ::; |
|
|
|
|
||
ной глубине будет определяться соотношением |
;Е |
|
|
::; |
50 |
||
|
|||
|
|
J
На поверхности Земли (при У = О) q = -qп, И тогда из уравнения (2.43) получаем
(2.44)
Из соотношения (2.44) следует, что при эк споненциальном убывании тепловыделения с глубиной тепловой поток на поверхности qп оп
ределяется линейной зависимостью от удельно
го тепловыделения вблизи поверхности Qп. Зависимость теплового потока на поверхно
сти от приповерхностного удельного тепловыде
ления за счет радиогенного тепла для горных вос
точных районов США представлена на рис. 2.8.
Пересечение аппроксимирующей прямой с осью qп дает значение мантийного теплового по-
Q1'101З, кал/смЗ'С
О |
4 |
8 |
12 |
16 |
4
::; |
8 |
|
"" |
||
|
||
ni |
|
|
:I: |
|
|
S |
12 |
|
10 |
||
>- |
Е
16
20 4
Рис. 2.7. Распределение интенсивности радио генного тепловыделения в различных частях батоли
та Айдахо, США [Swanberg, 1972]:
Рис. 2.8. Зависимость между тепловыми пото
ками и интенсивностью генерации радиогенного теп
ладля плутонов области Новая Англия (залитые круж ки) и для стабильных регионов (незалитые кружки)
[Roy et al., 1968].
тока, поступающего из верхней мантии к конти
ненту. Эта величина, согласно рис. 2.8, qM = 34·10-3 Вт/м2. При среднем тепловом пото ке qп = 60·10-3 Вт/м2 И при соответствующем это
му qп внутреннем тепловыделении
Qп = 3.5·10-6 Вт/м2 из соотношений (2.44) можем
определить характерную глубину Уо =
= (qп - qм)/Qп = 7429 м.
ВеличинаУо различна для разных регионов,
но обычно она составляет 16-25 км. Величину QпУо можно оценить и из следующих соображе ний: наиболее мощные и древние докембрийские
щиты имеют устойчивые низкие тепловые пото ки, так как тепловой поток из мантии незначите
лен. Поэтому в первом приближении можно пред
положить, что QпУо::; qп::; 39 Вт/м2, как это име
ет место для Канадского, Австралийского и Бал
тийского докембрийских щитов. Для грани-
тов |
Qп z 2.4·10 - 6 Вт/м3 , |
тогда |
Уо ~ |
~ 39·10-3/2.40·10-6::; 16 км.
Величина Уо изменяется для различных ре гионоввдиапазоне4-34 км (в среднем 19-23 км) (табл. 2.2) [Пузанков и др., 1989].
На поверхности Земли тепловой поток qп
можно представить как сумму радиогенного теп
1 - граниты; 2 - кварцевые монцониты; 3 - квар |
лового потока, генерируемого в верхней коре qo' |
|
цевые диориты; 4 - габбро; графики - аппроксимация |
и потока мантийного, поступающего с границы |
|
данных линейной и экспоненциальной моделей для |
||
литосфера-астеносфера: |
||
Qn = 5.53 мкВт/м3 (1·1013 кал/см3 = 0.419 мкВт/м3) и |
||
УО = 9.4 км. |
qп=qм+qо· |
51
Глава 2
|
|
|
|
|
|
|
|
Табли ца 2.2 |
Результаты статистического анализа соотношения значений q" и Q" в Алтае-Саянской |
||||||||
|
|
|
|
|
области |
|
|
|
|
Тектоническая зона |
|
Число участков |
Qn, мвт/м2 |
Qn, мкВт/мЗ |
Уо, км |
||
Западные и центральные районы |
|
33 |
44 |
1.25 |
19.2 |
|||
(без Томь-Колыванской зоны) |
|
|
15 |
47 |
1.37 |
19.2 |
||
Рудный Алтай |
|
|
|
|||||
Горно-Алтайская и Кузнецко- |
|
|
б |
40 |
1.32 |
lб |
||
Прителецкая |
|
|
|
4 |
30 |
0.9 |
|
|
Салаир |
|
|
|
lб |
||||
Кузнецкий прогиб |
|
|
|
14 |
55 |
1.3 |
lб |
|
Хакасская-Западно-Тувинская |
|
|
12 |
42 |
1.00 |
22.8 |
||
Южно-Минусинский прогиб |
|
|
8 |
55 |
1.3 |
22.8 |
||
Восточно-Саяно-Сангиленская |
|
5 |
б2 |
1.07 |
34.5 |
|||
Гранитные батолиты Новосибир- |
|
4 |
51 |
б.03 |
4.3 |
|||
ского Приобья |
|
|
|
38 |
48 |
1.19 |
23 |
|
Вся Алтае-Саянская область |
|
|
||||||
Qn - |
При м е ч а н и е: qn - |
среднее значение теплового потока в |
пределах тектонической зоны; |
|||||
среднее значение интенсивности генерации радиогенного тепла в поверхностных породах региона; |
||||||||
Уо - |
масштаб убывания Qn с глубиной. |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл ица 2.3 |
|
|
Составляющие теплового потока для различных районов |
|
|||||
|
Район |
|
|
|
Тепловой поток, мвт/м2 |
|
||
|
|
|
qn |
qo |
q", |
qolqn, % |
||
|
|
|
|
|
||||
Западно-Сибирская плита |
|
|
|
|
|
|
||
1. Южные и центральные районы |
|
41.8 |
33.5 |
8. 34 |
80 |
|||
Байкальский регион |
|
|
|
|
8.34 |
80 |
||
2. Юг Сибирской платформы |
|
|
41.8 |
33.5 |
||||
3. Байкальская впадина (рифт) |
|
117.2 |
33 .5 |
83.7 |
28 |
|||
4. Юго-Западное Забайкалье |
|
|
|
36.8 |
19.7 |
65 |
||
а) район Удинской впадины |
|
5б.5 |
||||||
б) Джидинский район |
|
|
75 .3 |
48 |
27.3 |
б4 |
||
Камчатка |
|
|
|
|
|
|
44 |
|
5. Кроноцкий п-ов |
|
|
|
37.7 |
16.7 |
21 |
||
6. Корякско-Авачинская и |
|
|
62.8 |
16.7 |
46.1 |
27 |
||
Паратунская депрессии |
|
|
|
|
|
|
||
о |
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
Т, ОС |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
Рис. 2.9. Распределение температуры по |
||
|
|
|
|
|
|
глубине для Сибири и Камчатки. |
||
|
|
|
|
|
|
Цифры на кривых J- 6 соответствуют |
||
~ 20 |
|
|
|
|
|
табл. 2.3; 1-температура Кюри титаномагне |
||
<о |
|
|
|
|
|
титов в зависимости от глубины их формиро |
||
:J: |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
вания; II - |
положение границы "М". |
|
\D |
|
|
|
|
|
|||
>- |
|
|
|
|
|
|
|
|
С30
40
50 ~-----г------~-----г~----г-~~,г----~
52
Глава 2
Преобразуя это уравнение, получим диффе
ренциальное уравнение неразрывности:
др |
д(ри) a(pv) |
a(pw) |
||||
Тt+ |
дх |
+ |
ду |
+ |
az |
=0. (2.51) |
рения дulдt, дvlдt, дwlдt, учитывающей нестаци
онарный характер течения, и конвективной со ставляющей ускорения, учитывающей перемеще ние частиц. Конвективной составляющей проек
ции на ось х является многочлен
Для случая несжимаемой жидкости
(р = const) уравнение неразрьmности упрощается:
. ди av aw
dlVU=-+-+-=О. (2.52)
дх ду az
Уравнение движения. Для составления уравнения движения будем исходить из основно
го закона механики - второго закона Ньютона, со
гласно которому масса, умноженная на ускоре
ние, равна сумме всех сил, действующих на рас сматриваемую массу. На выделенную массу дви жущейся жидкости действуют силы: массовая сила, или сила тяжести, F и поверхностная сила
Р (сила давления и трения). Сила является век торной величиной, и потому в общем виде это уравнение может быть записано для проекций на
три оси -Х,у, z.
Обозначим массовую силу, т. е. силу, дей
ствующую на выделенный объем, как F = pg, где g - вектор ускорения силы тяжести, а через Р - поверхностную силу, т. е. силу, действующую на
элемент поверхности. Тогда уравнение в вектор
ной форме примет вид
Du
p-=F+P, (2.53)
Dt
где Du/ Dt - полное или субстанциональное ус
корение. Мы уже познакомились с субстанцио нальной производной при выводе уравнения со
хранения энергии (2.37). По аналогии с уравне нием (2.37) можем записать субстанциональную производную для осей х, у, z соответственно:
ди |
ди |
ди |
(2.55) |
u-+v-+w-. |
|||
дх |
ду |
az |
|
в векторной форме полное ускорение так
же можно представить как сумму локального ус
корения дu/дtи конвективного ускорения
(u.\7)u:
Du ди
-=-+(и.\7)и. (2.56)
Dt at
Перейдем к рассмотрению сил массовых F
и поверхностных Р.
Массовые силы следует рассматривать как
заданные внешние силы. К ним относится преж
де всего сила тяжести. Поверхностные же силы
зависят от деформированного состояния.(состо яния движения) жидкости и представляют собой
силы давления и силы трения.
Рассмотрим элементарный объем в движу щейся среде (жидкости), представляющий парал лелепипед с ребрами dx, dy, dz (рис. 2.11).
На элементарный объем действуют массо
вая сила тяжести и поверхностные силы - силы
давления и трения. Определим проекции этих сил
на ось х. Гравитационная сила приложена в цен тре элементарного объема dV и равна произведе
нию проекции ускорения силы тяжести gx на мас
су этого объема т = pdV
(2.57)
Разделим (2.57) на объем dV. Получим мас совую силу, отнесенную к единице объема,
Du |
ди |
ди |
ди |
ди |
|
- = - +u - +v - +w - |
|
||||
Dt |
д! |
дх |
ду |
az ' |
|
Dv |
av |
av |
av |
av |
(2.54) |
-=-+u-+v-+w- |
|||||
Dt |
д! |
дх |
ду |
az ' |
|
Dw |
aw |
aw |
aw |
aw |
|
--=-+u-+v-+w-. |
|
||||
Dt |
д! |
дх |
ду |
az |
|
Субстанциональное ускорение представля eT собой сумму локальной составляющей уско-
(2.58)
Поверхностные силы (силы давления и тре ния) зависят от деформированного состояния среды (жидкости). Совокупность поверхностных
сил определяет напряженное состояние. Поэто
му необходимо также знать связь между напря женным и деформированным состоянием. Эта · связь может быть установлена только эмпиричес ки и известна как закон Гука для упругого твер
дого тела и закон трения Стокса для движущейся вязкой жидкости.
54
Теоретические основы теnлофuзического моделирования
Последний является обобщенным случаем закона трения Ньютона. Разница между закона
ми Гука и Ньютона-Стокса, приведенными в раз
деле 2.2, состоит в следующем. Закон Гука выра
жает эмпирическую связь между напряжениями
и упругими деформациями и, согласно этому за кону, силы, возникающие при деформации упру
гих тел, пропорциональны величине относитель
ной деформации (см. выражение (2.1». Соглас
но же закону вязкого трения (закону Ньютона),
определяемому выражением (2.3), силы, возни
кающие при деформации среды (вязкой жидко
z
(х, у, z) ~----+---tL-...
dy
dx
х
сти), пропорциональны скорости деформации. Проанализируем общее напряженное состо
яние для упругих тел и жидкостей. С этой целью рассмотрим силы, действующие на грани парал
лелепипеда со сторонами dx, dy, dz (см. рис. 2.11) и с началом координат в одной из его вершин (х, у, z). К обеим граням параллелепипеда, перпен дикулярным оси х И имеющим площади dzdy,
приложены результирующие напряжения: РХ и
РХ+(дРх/дх)ш . Этинапряженияявляютсявек
торными величинами. Соответственно, силы,
действующие на эти грани, будут: Pxdzdy и
[РХ + (дРх!дх)ш]dZdY . Равнодействующая
этих сил будет равна их разности:
( Р,+д~dx JdzdY - P,dzdy ~д~dxdydz.
(2.59)
Эта сила также является вектором, ах в ин
дексе указывает на то, что рассматриваемые выше
векторы действуют на элементарную площадку,
перпендикулярную к оси х.
Аналогично получим результирующие со
ставляющие поверхностной силы для всех трех координатных направлений:
для направления х: (дРх/дх)dxdydz;
для направленияу: (дРу/ду)dxdуdz;
для направления z: (дРz/ дz)dxdydz.
Сложим эти составляющие и разделим на объем dxdydz, получим поверхностную результи рующую силу Р, отнесенную к единице объема,
которая вызвана напряженным состоянием эле
мента объема:
у |
+ дР, . |
|
|
Р=дРх + дР |
(2.60) |
||
дх ду |
дz |
||
|
Рис. 2.11. К ВЫВОДУ дифференциального урав
нения движения жидкости.
в равенстве (2.60) векторы Рх' Ру' Рz можно
разложить на составляющие по осям. Для этого введем следующие обозначения. Составляющие,
нормальные к элементарным площадкам, т. е.
нормальные напряжения обозначим через ас ин
дексом, указывающим ось, параллельно которой
направлено нормальное напряжение. Касатель
ные напряжения, лежащие в плоскости элемен
тарных площадок, обозначим 'r с двумя индекса
ми, первый из которых указывает, к какой оси
перпендикулярна рассматриваемая площадка, а
второй - ту ось, параллельно которой направле
но рассматриваемое касательное напряжение. В
этом случае результирующие напряжения Рх' Ру'
Рz можно представить в виде суммы нормальных и касательных напряжений (см. рис. 2.11):
(2.61)
Р' =i1'u + j1'Zy + ka z '
где i, j, k - единичные векторы, параллельные соответственно х, у, z. Из уравнения (2.61) следу
ет, что напряженное состояние может определять
ся девятью скалярными величинами, но только
шесть из них независимы. Действительно, каса
тельные напряжения с одинаковыми, но распо
ложенными в обратном порядке индексами, рав ны друг другу. Это следует из равенства моментов относительно произвольной оси при равновесии
55
Глава 2
упругого тела. Например, сопоставив моменты относительно оси z (см. рис. 2.11), получим
'rxydydZdx ='rухdxdzdy ,
откуда следует, что 'rху ='rух' Точно так же полу
чим
(2.62)
Таким образом, в жидкости без трения дав ление равно любому из нормальных напряжений,
взятому со знаком минус.
Для вязкой жидкости целесообразно ввес
ти при анализе поверхностных сил в качестве
расчетной величины среднеарифметическое из
трех нормальных напряжений
Таким образом, напряженное состояние -Р =з1(ах +ау+az ). (2.66)
определяется шестью независимыми скалярны
ми величинами: '[ху' 'rxz' 'ryz' ах, ау, az' Подставив в
равенство (2.60) значения Рх' Ру' Pz из (2.61), учи
тывая равенства напряжений, согласно соотноше
нию (2.62), получим для поверхностной силы Р, отнесенной к единице объема, следующее соот
ношение:
,( дах |
a'rXY |
a'rxz J |
составляющая |
|
|
||||
Р=1 |
--+--+-- + |
|
||
|
дх |
ду |
az |
по оси х |
+j |
a'r |
даy |
a'r J |
составляющая |
~+ |
|
+-Е. + |
|
|
( |
дх |
ду |
az |
по оси у |
+k ~+a'r -E.a'r |
+ даz J |
составляющая |
||
|
||||
|
( дх |
ду |
az |
по оси Z. |
(2.63)
Полученные выражения для инерционных сил, разложенных по осям (2.54), массовых gxp, gyP, gzp и поверхностных сил (2.63), суммируем, согласно общему уравнению (2.53), для соответ
ствующих направлений:
pDu=g р+ (дах + a'rXY |
+~a'r J |
|||
Dt |
х |
дх |
ду |
az' |
Dv |
|
(a'r |
да |
a'r J |
p-=g |
р+ ~+-y+-y, ,(264) |
|||
Dt |
у |
дх |
ду |
az |
р:=g,p+(a;; + д;;+ д~,}
Рассмотрим идеальную жидкость, лишен
ную вязкости, для которой все касательные на
пряжения равны нулю ("ху = 'rxz= "yz = О). Остают
ся только нормальные напряжения, которые рав
ны друг другу. Отрицательное значение любого
из этих напряжений называется давлением жид
кости:
а =а =а =-Р. |
(2.65) |
|
х у |
z |
|
Эту величину, не изменяющуюся при пре образовании координат, будем называть давлени
ем жидкости.
Система из трех уравнений содержи~ шесть
составляющих напряжений (ах, ау, az' "ху' "xz' "';).
Поэтому следующая задача - установить зависи
мости этих составляющих от скоростей деформа
ции, т. е. от компонент вектора скорости и, v, w.
Выделим из нормальных напряжений вели
чину, равную давлению -Р:
а |
х |
=-Р+а'· а |
у |
=-Р+а'· а |
z |
=-Р+а'. |
||
|
х' |
у ' |
|
|
z |
|||
|
|
|
|
, |
, |
, |
(2.67) |
|
|
|
|
|
|
Оставшиеся слагаемые ах , ау ' аz нормаль-
ных напряжений, так же как и касательные на
пряжения, зависят от вязкости и выражаются че
рез скорости смещения. Для примера рассмотри:м наиболее простой случай. Выражение для каса тельной силы трения проще всего может быть ус
тановлено из рассмотрения плоского ламинарно
го потока, в котором скорость u изменяется лишь
в направлении оси у (рис. 2.12). В этом случае
сила трения возникает только на боковых грани
цах элемента. На левой грани скорость меньше,
чем в самом выделенном элементе, и поэтому
сила трения направлена против движения и рав
на "ух dxdz. Около правой грани скорость боль
ше, чем в самом элементе, поэтому в сечении
у + dy сила трения направлена по направлению
движения и равна
( 'rух +туa'ryX dy Jdxdz.
Равнодействующая этих сил равна алгебра
ической сумме
|
a'ryX |
J |
a'ryX |
dV. |
( |
'rух + -- dy |
dxdz - 'rYXdxdz =- |
||
ду |
|
ду |
|
(2.68)
56
Теоретические основы теплофизического моделирования
Согласно закону Ньютона, 'r =17 (дu/ду) , и
выражение (2.68) запишем в следующем виде:
a1'yX dV = |
17 |
д2 |
и dV |
(2.69а) |
|
ду |
д |
|
2 • |
||
|
у |
|
|
в 06щем случае, когда скорость зависит от
трех координат и жидкость несжимаемая
(р= const), все компоненты напряжения выража
ются через скорости следующим 06разом (закон
Стокса):
|
I |
ди |
(J |
Х |
=2'11-' |
|
'/дх' |
(2.696)
I |
|
aw |
l' ='I1(ди+ aWJ. |
||
(J |
=2'11- |
||||
Z |
'/ |
az ' |
XZ '/ |
az |
дх |
2.9. Уравнение Навье-Стокса
Рассмотрим как модифицируются выше
приведенные уравнения для случая несжимаемой
жидкости. В уравнении движения (2.64) выделим
из нормальных напряжений давление Р, соглас
но соотношениям (2.67):
у |
|
у |
|
I |
|
х |
|
|
|
'ух+ chy,ri |
|
t7'777':t-( |
-i |
|
-.-----7't-~------"'-"-'-O..... |
U |
i |
|
|
i |
i
i
х
Рис. 2.12. Направления касательных напряже-
ний, действующих на элемент жидкости в одномер
ном потоке.
Аналогично найдем выражения и для на
правлений у и z. Запишем уравнение (2.70) для случая несжимаемой жидкости (р = const). В этом
случае уравнение неразрывности имеет вид
(2.52). Поскольку в несжимаемой жидкости раз ности температур в 06щем случае невелики, ко эффициент динамической вязкости можно рас
сматривать как величину постоянную. Поэтому
уравнение движения (2.70), учитывая равенства (2.696) и (2.71) и уравнение неразрывности (2.52),
для трехмерного течения имеет вид
Подставим в уравнение движения (2.70) значения напряжений, выраженных через гради ент скорости (2.696). Покажем эту процедуру на
примере для направления по оси х при 17 = const:
57