Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Гидротехнические сооружения

.pdf
Скачиваний:
76
Добавлен:
26.03.2016
Размер:
7.13 Mб
Скачать

За высоту отверстий принимается: для поверхностных отверстий – размер от верхней грани порога до верхней кромки обшивки затвора; для глубинных – размер от верхней грани порога до потолка отверстия, измеряемый при плоских затворах в плоскости перемещения, для других типов затворов – по нормали к оси водовода.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 4.3

 

 

 

 

 

Ширина водосливных отверстий

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

Пролет (ширина)

 

0,4; 0,6; 0,8; 1,0; 1,25; 1,5; 2,0; 2,5; 3,0; 3,5; 4,0;

 

 

водосливных

 

4,5; 5,0; 5,5; 6; 7; 8; 10; 12; 14; 16; 18;

Т20; 24; 30

 

 

отверстий b, м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ширина водосливного фронта плотины должна быть увязана с

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

допустимым удельным расходом в нижнем бьефе. Ширина потока в

нижнем бьефе должна быть

 

р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В

 

Q

.п

,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

нб

иq

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

грунтов

 

 

доп

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где Qр.п – расчетный пав дк вый расход;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

qдоп – допуст мый удельныйорасход в нижнем бьефе, назначает-

ся в зависимости от

 

в русле реки и может приниматься сле-

дующим:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

для песчаных оснований – до 30–40 м

 

/с на 1 метр погонной

 

 

 

п

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ширины;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

глинистых снований– до50–60 м3/сна1 метрпогоннойширины.

 

тем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При назначении величины удельного расхода необходимо учи-

тывать, что его увеличение сокращает ширину водосливного фрон-

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

та и, сл довательно, уменьшает длину и стоимость плотины. Вместе

с

 

с его увеличением будут усложняться условия гашения кине-

тической энергии потока в нижнем бьефе и будет возрастать стоимость крепления нижнего бьефа. Таким образом, выбор оптимальной величины удельного расхода производится путем техникоэкономического сравнения ряда вариантов.

90

После определения высоты (H), ширины (b) и количества водосливных отверстий производится проверка пропускной способности проектируемой плотины. Для этого уточняются значения H0, m, и п.

Напор с учетом скорости подхода определяется по зависимости

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

У

 

 

 

 

 

Н0 = Н +

0

,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2g

 

 

 

Т

где – коэффициент Кориолиса, равный 1–1,1;

 

Н

 

0 – скорость подхода, равная средней скорости потока в верх-

нем бьефе в сечении, отстоящем от напорной грани водослива на

расстоянии (3–5)Н.

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициент бокового сжатия зависит от размеров и конструк-

тивных особенностей водослива и определяется по формулам гид-

равлики [2, 5, 19 и др.]. Его численное значение составляет, как

правило, 0,95–0,99. При меньших

значениях

следует пересмотреть

конструкцию входной части водосл ва. Коэффициент подтопления

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

 

может быть определен по специальнымйтаблицам [2, 19 и др.] или

по графику, представленному на

 

с. 4.7, в зависимости от отноше-

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

ния hп /Н0, где hп – высота п дт пления, равная превышению уровня

воды в нижнем бьефе над гребнем водослива.

 

 

 

 

Коэффициент расхода пределяется также по формулам гидрав-

 

 

 

и

па водослива и его конструктивных осо-

лики в зависимости

 

бенностей [2, 3, 4, 19 др.]. После того как все коэффициенты, вхо-

дящие в формулу

 

от

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

п

зQ = п m B 2g Н03 2 ,

 

 

 

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

опр д л ны и найдено значение Н0, производят проверку пропуск-

ной способности принятых размеров водосливных отверстий по

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

условию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Q Qр.п,

причем превышение пропускной способности водосливной плотины Q над расчетным паводковым расходом Qр.п должно быть не более 5 %.

91

 

п

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У

 

0,4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

 

0

-0,2

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

0,4

 

 

 

 

 

0,8

h /

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

пп

/H0

 

Рис. 4.7. График для определения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

подтопления водосливов:

1 – вакуумного; 2 – безвакуумного практ ческого профиля; 3 – с широким порогом

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

 

Проверка пропуска поверочного (катастрофического) расхода во-

 

 

 

 

 

 

 

коэффициента

 

 

 

 

 

 

 

ды через водослив Qкат пр изв дится по условию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Q = п m B

 

2g Нфор3 2

Qкат,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где Hфор – напор на гребне водослива при пропуске поверочного рас-

хода (разн сть

тметокиФПУ и гребня плотины) с учетом скорости

подхода.

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В нек т рых случаях требуется сбрасывать лед с минимальными

потерямиводыиз верхнего бьефа. Для этой цели устраиваются спе-

циальные льдосбросные отверстия с повышенной отметкой гребня

 

п

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

водослива. Для таких отверстий минимальный напор на гребне дол-

 

быть

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

жен

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Р

 

 

 

 

Нmin 1,15 + 0,15,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где – расчетная толщина льда, м.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

92

4.3.5. Гидравлические режимы сопряжения бьефов

При пропуске воды через плотину в нижнем бьефе образуется поток воды, характеризующийся большими скоростями, который, обладая повышенной кинетической энергией, имеет большую размывающую способность. Поэтому в нижних бьефах водосливных плотин должны быть предусмотрены специальные устройства, гасящие

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

энергию водного потока и защищающие русло от размыва. Кон-

струкции этих устройств зависят от типа грунтов основания и гид-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

равлических режимов сопряжения бьефов. Различают следующиеУ

основные

гидравлические режимы

сопряжения бьефов:

донный

(рис. 4.8, а), поверхностный (рис. 4.8, б), режим отброшенной струи

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

(рис. 4.8, в) и режим свободно падающей струи (рис. 4.8, г).

 

а

 

 

 

 

 

 

 

б)

 

й

 

 

)

УВБ

 

 

 

 

 

б

УВБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

и

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

УНБ

 

 

 

 

 

 

 

УНБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т

 

 

 

УВБ

 

 

3

в) УВБ

 

 

и

 

 

гг)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

е

о

 

 

 

УНБ

 

 

 

 

УНБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

п

 

Рис. 4.8. Режимы сопряжения бьефов:

 

 

а – донный режим; б – поверхностный режим; в – режим отброшенной струи;

Р

г – режим свободно падающей струи: 1 – поверхностный валец донного

гидравлического прыжка; 2 – поверхностный валец поверхностного

 

гидравлического прыжка; 3 – донный валец поверхностного

 

 

 

 

 

гидравлического прыжка

 

 

 

Донный режим характеризуется образованием донного гидравлического прыжка с движением сбросного потока у дна и наличием

93

поверхностного вальца (водоворотной зоны) 1 (см. рис. 4.8, а). Гидравлический прыжок может быть затопленным либо отогнанным. Поверхностный режим возникает при сходе сбросного потока с

уступа и движении его по поверхности воды. Здесь образуется основной поверхностный валец 2, а в некоторых случаях и донный валец 3 (рис. 4.8, б). В этом случае происходит поверхностный гид-

равлический прыжок. Режим отброшенной струи образуется при

сбросе струи в нижний бьеф с носка-трамплина. Режим свободноУ падающей струи образуется при сбросе струи в нижнийТбьеф с высокорасположенного водослива или отверстия, где струя встречается со свободной поверхностью под углом, близким к 90º. Режимы, представленные на рис. 4.8, б, в и г, проектируются преимущественно в случае скального основания и, как правило, не требуют

дополнительного крепления нижнего бьефа.

Н

4.3.6. Устройство нижнегоБбьефа

при донном сопряжении

 

 

 

 

 

 

й

 

Крепление русла за водосб осной плот ной состоит из двух ча-

стей – водобоя и рисбермы. Водобойиустраивается непосредственно

за водосливом в пределах гид авлического прыжка, где поток имеет

значительные скорос и

 

 

р

 

 

ечения. За пределами водобоя, где скоро-

сти течения меньше, ус раивается рисберма, заканчивающаяся кон-

цевой частью в в де вер

 

о

 

 

 

кальной стенки или ковша (рис. 4.9).

 

т

 

 

 

Водобой – это часть крепления дна русла, расположенная в ниж-

нем бьефе непосредственно за водосбросным сооружением. Он

и

 

 

 

 

предназначен для восприятия удара потока, сбрасываемого в ниж-

з

 

 

 

 

 

 

ний бьеф, гашения его избыточной кинетической энергии и защиты

дна русла т размыва.

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

В конструктивном отношении водобой выполняется в виде мас-

сивнойпб тонной или железобетонной плиты (см. рис. 4.9). Водобои

могут быть горизонтальными и наклонными. Наклонные водобои

е

 

 

 

 

 

 

позволяют, в случае глубоких водобойных колодцев, уменьшать

заглубление подошвы плотины, что сокращает расход бетона и ве-

Рдет к снижению стоимости сооружения.

 

94

 

аа)

УВБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

3

 

4

 

 

 

 

 

 

 

УНБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

бб)

 

 

 

 

5

 

 

У

 

УВБ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

3

 

6

 

 

 

 

 

 

 

УНБ

Т

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

Рис. 4.9. Схемы устройства нижнего бьефа:

 

 

 

а – с вертикальной стенкой; б – с предохранительнымБковшом:

 

1 – водосливная плотина; 2 – водобой; 3 – р сберма; 4 – воронка размыва;

 

 

5 – вертикальная стенка; 6 – предохран тельный ковш

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

Для интенсификации гашения эне

потока в пределах водо-

 

 

 

 

 

гии

 

 

 

 

боя могут располагаться гасители кинетической энергии: водобой-

ный колодец, водобойная с енкари специальные гасители в виде

шашек, пирсов и зубча ых п р г в (см. ниже).

 

 

 

Длина водобоя

о

 

 

 

 

 

о су с вии на нем гасителей энергии

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

 

 

 

 

приlв = (1–1,25) lпр ,

 

 

 

 

а при наличиизгасителей

 

 

 

 

 

 

 

о

 

lв = (0,75–1,0) lпр ,

 

 

 

 

п

 

 

 

 

 

 

 

lпр – длина прыжка, определяемая по формуле

 

 

 

где

 

 

lпр = 5(h'' h'),

 

 

 

(4.2)

Р

'

''

 

 

 

 

 

 

 

здесь h и h – соответственно первая и вторая сопряженные глубины. В плане водобой может быть прямоугольным, но чаще всего он

делается трапецеидальным, расширяющимся по направлению тече-

95

ния потока (см. рис. 4.1). Увеличение ширины водобоя способствует лучшему гашению кинетической энергии потока. При этом угол отклонения низовых стенок берегового устоя от продольной оси водобоя во избежание сбойности потока в нижнем бьефе не должен

превышать 5–12 .

Толщина водобоя и его армирование определяются расчетом из

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У

условия обеспечения его устойчивости и прочности. Для предвари-

тельных расчетов толщину его можно определять по формуле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

 

 

 

t

0,15 с hс ,

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

где c и hc – соответственно скорость и глубина потока в сжатом

сечении, на сходе с водосливной поверхности плотины.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

Отметка поверхности водобоя определяется глубиной водобой-

ного колодца, которая откладывается вниз от дна реки. В случае

 

 

 

 

 

 

и

 

 

 

водобойной стенки, наличия специальных гасителей или при отсут-

ствии любых типов гасителей отметка поверхности водобоя обычно

принимается на отметке дна

еки.

 

 

 

 

 

Бетон водобоя должен

обладать

высокой сопротивляемостью ис-

 

 

 

 

тирающему действию п т ка. С этой целью поверхность водобоя

может

 

т

рн м (с добавлением металлической

покрываться с алебе

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

стружки) или пластбе он м (с д бавлением синтетической смолы).

В сооружениях, где предусматривается сброс льда, поверхность

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

водобоя может укрепляться каменной облицовкой из прочных по-

род на

растворе

 

 

 

 

 

 

 

 

 

. Арм рование водобойной плиты в основном кон-

структивн е, т лщина защитного слоя бетона над арматурой долж-

п

 

 

 

 

 

 

 

 

 

на быть не менее 20 см.

 

 

 

 

 

 

 

 

Для снятия фильтрационного давления на водобой под ним

практич ски всегда устраивается плоский дренаж (слой камня, гра-

вия или щ бня) с обратным фильтром. Профильтровавшаяся вода из

др нажа отводится в нижний бьеф через разгрузочные колодцы,

устраиваемыее

в водобойной плите. Колодцы круглой или квадрат-

ной формы в плане размером от 0,25 0,25 м до 1 1 м располага-

Рются на водобойной плите в шахматном порядке через 5–10 м в ря-

ду, расстояние между рядами – не менее 5 м. При этом общая площадь дренажных колодцев должна составлять не менее 1,5 % от площади водобоя. Дренажные колодцы не рекомендуется распола-

96

l = 6 (h'' h') + 8hкр ,

гать на первой трети длины водобоя, где эжекция потока может быть значительна. Колодцы заполняются камнем и сверху закрываются металлическими решетками для предотвращения захвата поверхностным потоком дренажного материала.

Плиту водобоя от тела плотины отделяют деформационным швом. Шов обеспечивает независимую осадку тела плотины и водобоя. Уплотнение шва выполняется в виде металлического листа или просмоленного каната.

Водобой разрезается продольными деформационными швами,

которые, как правило, совпадают с продолжением продольнойУоси

 

 

 

 

 

 

Н

 

быка. Расстояние между швами до 15–20 м. Поперечные швы на

водобое не устраиваются.

 

 

 

Т

Рисберма – это часть крепления дна и берегов русла в нижнем

бьефе, располагаемая непосредственно за водобоем. Рисберма пред-

 

 

 

 

 

 

й

 

назначена для гашения оставшейся после водобоя (около 20–30 %)

избыточной кинетической энергии потока, выравниванияБ

по сече-

нию и снижения скоростей потока до бытовых значений, а также

защиты дна и берегов русла от

. Р сбермы могут быть гори-

зонтальными

и наклонными.

размыва

 

 

 

 

дящего

 

 

Конструкция рисбермы должнаибыть гибкой, приспосабливаю-

щейся к возможным деф рмациям

усла без нарушения ее прочно-

 

 

т

 

в нижний бьеф фильтрационно-

сти и проницаемой для вых

 

 

вии

с уменьшающейся по течению скоростью

го потока. В соответс

 

 

потока конструкц я р сбермы по длине может изменяться. У водо-

 

з

 

 

 

 

 

 

боя располагается более мощное крепление, а в конце рисбермы –

го

 

 

 

 

 

 

более легкое.

Все т пы креплений укладываются на подготовку в

виде обратн

фильтра.

 

 

 

 

 

Длина рисбермы на построенных плотинах изменяется в преде-

лах одн й–двух длин водобоя. Предварительно длину рисбермы

можно о ределить, исходя из общей длины креплений в нижнем

бь

п, которая для случая сопряжения бьефов при донном режиме

мож т определяться по формуле Д.И. Кумина:

фе

Р

 

где h'' и h' – соответственно первая и вторая сопряженная глубина; hкр – критическая глубина, определяемая по формуле

97

 

 

 

 

 

h

3

q2

.

(4.3)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кр

 

g

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Зная общую длину креплений и длину водобоя, длину рисбермы

определяют как

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

lрис = l lвод.

 

 

Окончательно длина и конструкция рисбермы определяютсяУна

основании технико-экономического сравнения вариантов с учетом

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т

обеспечения неразмывающих скоростей потока за рисбермой, в

начале незакрепленного русла реки.

 

 

 

 

 

Для плотин I, II и III классов крепление рисбермыНрекомендуется

выполнять, как правило, из бетонных или железобетонных монолит-

ных плит, допускаемые скорости течения для которыхБ4,5–5 м/с. Мо-

нолитные бетонные или железобетонные плиты толщиной 0,5–1 м,

квадратные или прямоугольные в плане,

от 2 до 15 м укла-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

длиной

 

дываются так, чтобы не было сквозных швов вдоль течения потока

(см. рис. 4.1 и 4.10, а). Если плитыип ямоугольные, то они должны

располагаться длинной

р н й вд ль течения. Для снятия фильтра-

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

ционного давления в них ус раиваются дренажные колодцы (диа-

метром 0,15–0,25 м) аналогично колодцам на водобое. Для увеличе-

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

ния шероховатости крепления могут применяться плиты со ско-

 

 

 

 

ст

 

 

 

 

 

 

 

шенной верховой гранью

плиты неодинаковой толщины.

Для

 

IV класса капитальности рисберма может выпол-

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

няться из сб рных железобетонных или бетонных плит, каменной

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

наброски, габи н в или ряжей.

 

 

 

 

 

 

 

железобетонные плиты (рис. 4.10, в) толщиной 0,15–0,4 м

 

плотин

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

укладываются аналогично монолитным. Для обеспечения устойчи-

востипротив

гидродинамического воздействия потока они соеди-

РняютсяСборныем жду собой при помощи выпусков арматуры, образуя единый тюфяк, который при помощи арматуры крепится к водобою

или к специально забитому ряду свай, что предотвращает сползание плит в случае подмыва концевого участка рисбермы.

98

 

 

 

аа)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

План

 

 

 

 

 

 

1

 

 

У

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

5

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

б)б

 

 

5

 

 

5

 

 

2

Т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

в)

 

в

 

4

3

5

3

 

5

3

 

5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 4.10. Крепление рисбермы бетонными плитами:

 

 

 

а – монолитными; б – монолтнымисо скошенной верховой гранью; в – сборными:

1 – обратный ф льтр; 2 – дренажные колодцы; 3 – арматура; 4 – водобой;

 

 

 

 

 

и5 – железобетонные плиты

 

 

 

 

 

 

 

 

 

з

 

 

который предохраняет все креп-

Концев й участок рисбермы,

ление от

одмыва

, выполняется или в виде предохранительного

ковша с заложением верхового откоса не круче 1 : 4 (рис. 4.11), или

 

п

 

 

 

 

 

а). Низовой откос ковша имеет

в ртикальной стенки (см. рис. 4.9,

заложение

не круче 1 : 2 и должен быть устойчив в период строи-

тельства. Ковш может загружаться камнем или гравием слоем 1–4 м.

Отсыпка камня или гравия позволяет уменьшить глубину ковша за

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

счет того, что допустимая скорость на размыв для них больше, чем

для грунта основания.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

99