Тепломассообменное оборудование
.pdf21
Пример
Определить количество выпаренной влаги, расход пара и площадь поверхности теплопередачи выпарного аппарата для сгущения 1200 кг/ч обрата от 9 до 36 % массовой концентрации сухих веществ, если давление греющего пара составляет 0,12 МПа, температура вторичного пара, поступающего в конденсатор, 60?С, общий коэффициент теплопередачи выпарного аппарата составляет 1320 Вт/(м2·?С). Продукт в выпарной аппарат подаётся при температуре кипения. Длину греющих труб принять 1,5 м, потери в окружающую среду – 5%, физико-химическую депрессию при атмосферном давлении 2?.
|
|
|
|
|
|
|
Решение |
|
|
|
|
|
|||
1) |
Количество выпариваемой воды |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
W= Gн(1– |
ХН |
)= 1200(1- |
9 |
)= 900 кг/ч, |
|
||||||||
|
|
36 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
ХК |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Gк= Gн –W= 1200 – 900= 300 кг/ч. |
|
|
||||||||||
2) |
Температура греющего пара |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
tп=196,552+ 4,3826· Рп0,25 + 8,514 lnPп – 273= 104,7 ?С. |
|||||||||||||
3) |
Общая разность температур |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
tобщ =tп–tвт.к= 104,7–60=44,7 ?. |
|
|
|||||||||
4) |
Температура вторичного пара над раствором |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
tвт = tвт.к.+ |
гд =60+1=61 ?С. |
|
|
||||||||
5) |
Давление вторичного пара в конденсаторе и выпарном аппарате |
||||||||||||||
P |
|
exp( 52,1084 lnT |
|
7,53962 10 5 Т2 |
|
0,160238 T |
247,754 )= |
||||||||
конд |
конд |
|
|
|
|
|
|
конд |
|
|
конд |
|
|||
exp( 52,1084 ln333 7,53962 10 5 |
3332 |
0,160238 333 247,754 ) 19938 Па |
|||||||||||||
P |
exp( 52,1084 lnT |
7,53962 10 5 |
T |
2 |
0,160238 T |
247,754 ) |
|||||||||
вт |
|
вт |
|
|
|
|
|
вт |
|
|
|
вт |
|
|
|
exp( 52,1084 ln334 7,53962 10 5 |
3342 |
0,160238 334 247,754 ) 20882 Па |
Вакуум в конденсаторе
hконд =Ра – Рконд =101300 – 20882= 81362 Па.
Вакуум в выпарном аппарате
22
hвт =Ра – Рвт =101300 – 20882= 80418 Па.
6) Физико-химическая депрессия |
|
||
Δ= 16,2· а · |
Твт2 |
, |
|
r |
|||
|
|
||
|
вт |
|
rвт = 2493490 –2304,8· tвт +1,58576· tвт2 –18,7776··tвт3 =
= 2493490 -2304,8· 61+1,58576· 612 -18,7776·613 = =2354536 Дж/кг;
Δ= 16,2· 2 · |
3342 |
=1,54 ?. |
|
2354536
7) Температура кипения раствора на его поверхности tр= tвт+ Δ= 61+1,54?= 62,54 ?С.
8) Давление раствора у середины греющих труб
Рс=Рвт+ρэg(hизб+ hтр/2).
Плотность парожидкостной эмульсии в греющих трубах
ρэ=0,6·ρ=0,6·1080=648 кг/м3;
Рс=20882+648·9,81(0,15+1,5/2)=26603 Па.
9) Температура воды у середины греющих труб
tв.с. = 196,552+4,3826· РС0 ,25 +8,514·lnРс–273=
=196,552+4,3826· 266030 ,25 +8,514·ln26603–273=66,27 ?С.
10)Гидростатическая депрессия
|
гс= tв.с. – tвт=66,27-61=5,27 ?. |
11) |
Температура кипения раствора по середине греющих труб |
|
tр.с.= tр +Δгс=62,54+5,27=67,81 ?С. |
12) |
Полезная разность температур |
|
t = tп – tр.с.=104,7-67,81=36,89 ?; |
|
t = tобщ – - гс - гд =44,7-1,54-5,27-1=36,89 ?. |
13) |
Удельная теплоёмкость обрата |
С= 41,87(100,3–Х),
начальная теплоёмкость
Сн= 41,87[100,3-9]=3823 Дж/(кг·?С);
23
конечная теплоёмкость
Ск= 41,87[100,3-36]=2692 Дж/(кг·?С).
14)Удельная энтальпия водяного пара, конденсата и вторичного пара in= 2493·103+1970·tn=2493·103+1970·104,7=2699259 Дж/кг;
iк=Cк· tn =4190· 104,7=438693 Дж/кг;
i= 2493000+1970·tвт= 2493000+1970·61=2613170 Дж/кг.
15)Начальная температура обрата
tн = tк – – 1,
где 1 – физико-химическая депрессия для исходного продукта (примем 1 =0). tк= tр.с;
tн = 67,81 – 1,54=66,27 ?С.
16) Тепловой поток
Q=δn·[Gk(cкtк– cнtн)+W(i–cнtн)],
где δn = 1,05 – 5 % надбавка на потери тепла в окружающую среду;
Q= 1,05 ·[300(2692·67,81–3823·66,27)+900(2613170–3823·66,27)]=613492 Вт.
3600
17) Расход греющего пара
D=Q/(in–iк)=3600·613492/(2699259–438693)=977 кг/ч.
18) Удельный расход пара
d=D/W=977/900=1,09 кг пара на 1 кг воды.
19) Площадь поверхности теплопередачи
F=Q(/к·Δt)= 613492/(1320·36,89)=12,6 м2.
20) Количество греющих труб
|
F |
12,6 |
|
|
n= |
|
= |
|
=70 труб. |
|
0,038 1,5 |
|||
|
d hтр |
|
11 Расчёт сушильной установки
Массовый расход влажного материала, поступающего на сушку
Gн W 100 W2 , W1 W2
где W – количество влаги, удаляемой при сушке, кг/ч;
24
W1 ,W2 – начальная и конечная влажность материала, %.
Количество абсолютно сухого воздуха, поступающего в сушилку в
качестве агента |
|
|
||
L |
|
W |
, |
|
X 2 |
X 1 |
|||
|
|
|||
где X 1 – влагосодержание воздуха до |
поступления в сушилку, кг/кг сухого |
воздуха;
X2 – влагосодержание воздуха при выходе из сушилки, кг/кг сухого
воздуха.
Влагосодержание воздуха определяется по формуле
Х 0,622 |
Pн |
, |
|
Pa Pн |
|||
|
|
||
где – абсолютная влажность воздуха в долях; |
|
Pн – парциальное давление водяного пара в насыщенном влажном воздухе,
Па;
Pа – атмосферное давление, Па.
Парциальное давление насыщенного водяного пара можно определить по эмпирической формуле (для положительных температур)
Pн exp 52,1084 lnT 7,53962 10 5 T 2 0,160238 T 247,754 ,
где Т – температура, К.
Количество теплоты, приобретаемое воздухом в калорифере
Qк L i1 i0 ,
где i0 , i1 – удельная энтальпия воздуха соответственно поступающего и выходящего из калорифера, Дж/кг сухого воздуха.
Тонкий слой воды или её мелкие капли при контакте с воздухом приобретают температуру, равную температуре мокрого термометра. При контакте воздуха с водой, имеющей такую температуру, происходит процесс адиабатического увлажнения воздуха. В этом процессе энтальпия воздуха остаётся практически постоянной, т. е. принимаем как для теоретической сушилки
25 i2 =i1 ,
где i2 – энтальпия воздуха, выходящего из сушилки.
При нагреве воздуха в калорифере его влагосодержание остаётся неизменным, т.е.
X1 = X0 ,
где X0 – влагосодержание воздуха, поступающего в калорифер.
Удельная энтальпия воздуха складывается из энтальпий сухой его части
иэнтальпии водяного пара и определяется по формуле
i1005 1970 X t 2493 103 X ,
где t – температура воздуха, °С.
Диаметр сушильной камеры распылительной сушилки определяется по эмпирической формуле
D 1,05 3 W , q
где q – допускаемое напряжение объёма камеры, кг/(ч·м3). Эта величина зависит от начальной температуры t1 и принимается в следующей зависимости:
t1 |
100 |
120 |
130 |
140 |
150 |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
q |
2 |
2,4 |
2,8 |
3,2 |
3,6 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
Высота камеры принимается равной
Н=1,2·D.
Пример
Для получения сухого молока используют дисковую распылительную сушилку производительности 500 кг/ч испаренной влаги. На сушку поступает сгущённое молоко с начальной влажностью 60%. Высушенное молоко имеет влажность 4%. Температура воздуха в помещении 20°С, относительная влажность 70%. Температура горячего воздуха при выходе из калорифера равна
160°С, температура воздуха при выходе из сушилки – 80 °С.
26
Определить массу молока, поступающего на сушку, расход воздуха на сушку, расход тепла на нагрев воздуха, размеры сушильной камеры.
Решение
1) Массовый расход молока, поступающего на сушку
G W |
100 W2 |
500 |
100 4 |
=857 кг/ч. |
|
|
|||||
н |
W1 |
W2 |
|
60 4 |
|
|
|
2) Влагосодержание приточного воздуха
|
|
Хо |
0,622 |
|
о Pн0 |
, |
|
|
|
Pa |
0 Pн0 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
P |
exp 52,1084 lnT |
7,53962 10 5 |
T 2 0,160238 T |
247,754 |
|||
н0 |
0 |
|
|
|
0 |
0 |
|
exp 52,1084 ln 293 7,53962 10 5 2932 0,160238 293 247,754
2330 Па
|
|
Х0 0,622 |
|
|
|
0,7 2330 |
|
|
0,0104 кг/кг сух. в. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
100000 0,7 2330 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
3) |
Удельная энтальпия приточного воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
i |
1005 1970 X |
0 |
t |
0 |
2493 103 X |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1005 1970 0,0104 20 2493 103 0,0104 46437 |
|
|
|
Дж |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг сух.в. |
|
|
|||
4) |
Удельная энтальпия нагретого в калорифере воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
i 1005 1970 X |
1 |
t |
1 |
2493 103 X |
1 |
1005 1970 X |
0 |
t |
1 |
2493 103 X |
0 |
|
||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1005 1970 0,0104 160 2493 103 |
0,0104 190005 |
|
|
Дж |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг сух.в. |
|
|
5) Влагосодержание воздуха при выходе из сушилки.
Так как
i2 =i1 ,
i2 = 1005 1970 X 2 t2 2493 103 X 2 =i1 ,
отсюда
X 2 |
i1 1005 t2 |
|
= |
190005 1005 80 |
0,0414 кг/кг сух. в. |
(1970 t2 2493 103 |
) |
1970 80 2493 103 |
27
6) Расход воздуха на сушку
L |
|
W |
= |
500 |
=16129 кг/ч. |
|
X 2 |
X1 |
0,0414 0,0104 |
||||
|
|
|
7) Расход тепла на нагрев воздуха
Q |
L i |
i = |
16129 |
190005 46437 643225 Вт. |
|
3600 |
|||||
к |
1 |
0 |
|
||
|
|
|
|
8) Размеры сушильной камеры:
диаметр
D 1,05 3 500 5,25 м; 4
высота
Н=1,2·D =1,2·5,25 = 6,3 м.
28