- •В.Д. Евсеев физика разрушения горных пород при бурении нефтяных и газовых скважин
- •Введение
- •1. Горная порода – объект разрушения
- •Характеристика сил связи в структуре горной породы
- •1.2. Классификация горных пород академика Сергеева е.М.
- •1.3. Твердая компонента горной породы
- •1.4. Жидкая компонента горной породы
- •Сравнение физических свойств керосина и воды
- •1.5. Пористость и проницаемость горных пород
- •1.6. Горная порода как многокомпонентная система
- •2. Горная порода – сплошная среда
- •2.2. Инвариантные соотношения для напряжений и деформаций при различных напряженных состояниях
- •Значения обобщенных напряжений
- •Значения обобщенных деформаций
- •2.3. Энергия изменения формы и объёма при деформировании
- •2.4. Геометрическая интерпретация напряженного состояния
- •2. Реология горных пород
- •3.1. Аксиомы реологии. Виды идеальных деформаций
- •Реологическая диаграмма жестко-пластического тела Сен-Венана приведена на рис. 7.
- •3.2. Сложные реологические тела
- •3.3. Особенности ползучести горных пород
- •3.4. Реологические параметры, модули деформации и их определение
- •Величина коэффициента сжимаемости минералов, горных пород и жидкостей
- •4. Теории прочности
- •Сравнение прочности горных пород при различных испытаниях
- •4.1. Механическая теория прочности Кулона
- •4.2. Механическая теория прочности Кулона–Навье
- •4.3. Энергетическая теория прочности Гриффита а.А.
- •4.4. Кинетическая теория прочности
- •5. Деформационное поведение горных пород при различных напряженных состояниях
- •5.1. Развитие разрушения и определение прочности при одноосном растяжении и сжатии образцов горных пород
- •5.2. Разрушение образцов горных пород при трехосном сжатии
- •6. Особенности механического воздействия на горную породу забоя скважины при бурении
- •Число ударов m в минуту зубьев венца шарошки по горной породе забоя определяется по формуле
- •6.1. Особенности разрушения образцов горной породы при динамическом приложении нагрузки
- •6.1.2. Показатели динамических свойств горных пород. К показателям динамических свойств горных пород относят следующие:
- •Условие
- •6.2. Разрушение образцов горной породы при статическом вдавливании инденторов
- •Сфера. При контактировании сферы радиуса r с упругим полупространством образуется контактная площадка радиуса
- •Классификация горных пород по величине твердости и условного предела текучести
- •Вдавливание сферы и усеченного конического индентора. Главной особенностью вдавливания инденторов такой геометрии в горную породу является увеличение площади контакта индентора с горной породой.
- •6.3. Разрушение горной породы забоя скважины сдвигом
- •7. Энергетика дробления шлама на забое скважины и очистка забоя
- •8. Влияние параметров режима бурения и забойных условий на разрушение горных пород
- •8.1. Параметры режима бурения и показатели работы долот
- •8.2. Влияние параметров режима бурения на механическую скорость
- •8.3. Взаимосвязь параметров режима бурения и технико-экономических показателей
- •8.4. Влияние забойных условий на разрушение горных пород при бурении
- •8.4.1. Влияние гидростатического давления. Величина гидростатического давления, действующего на горную породу забоя скважины, для вязкой жидкости определяется выражением
- •Заключение
- •Список литературы
- •Содержание
- •6. Особенности механического воздействия на
- •7. Энергетика дробления шлама на забое
- •8. Влияние параметров режима бурения и
- •Физика разрушения горных пород при бурении нефтяных и газовых скважин
3.4. Реологические параметры, модули деформации и их определение
Рассмотренные выше реологические уравнения состояния идеальных тел связывают между собой напряжения и деформации с помощью реологических параметров, модулей деформации. В нашем случае ими явились модуль сдвига G , коэффициент объемного сжатия K, коэффициент динамической вязкости , предел текучести т . Первые два параметра позволяют определить еще два модуля деформации, которые играют большую роль в механике деформирования твердых тел. Этими модулями являются модуль Юнга E и коэффициент поперечной деформации
Из приведенных четырех коэффициентов (E, , G, K) только два являются независимыми (чаще всего экспериментально определяют первые два коэффициента). Это означает, что по любым двум известным коэффициентам всегда можно найти неизвестные:
E = 2G(1 + );
= (3K – 2G) / (6K + 2G);
K = E / 3[(1 – )];
G = E / 2(1 + ).
Постоянные E, G, K имеют размерность напряжений (Па), а величина является безразмерной.
3.4.1. Модуль Юнга – модуль продольной упругости. Модуль Юнга является коэффициентом пропорциональности между нормальным напряжением , действующим в образце, и упругой относительной деформацией ε, возникающей в нем вдоль линии действия механического усилия. Конкретный вид выражения, с помощью которого определяется модуль Юнга, зависит от вида напряженного состояния, в котором находится образец.
Основной формулой для нахождения модуля Юнга является реологическое уравнение состояния i = Gi.
Так как при одноосном сжатии образца справедливы равенства (табл.2, 3)
i = 1/30.5, i = 2(1 + )1/30.5,
то физическое уравнение, связывающее нормальное напряжение 1 и относительную линейную деформацию образца 1 вдоль направления действия силы при этом напряженном состоянии, имеет вид
1 = 2G(1 + )1, (10)
где 2G(1 + ) = E – модуль продольной упругости (модуль Юнга). Из уравнения 1 = E1 следует равенство E = 1 / 1, которое определяет экспериментальный способ нахождения величины модуля Юнга.
В условиях компрессионного испытания образца (когда развитие поперечной деформации блокировано: образец керна, например, находится в толстостенном металлическом цилиндре, сдерживающем развитие поперечной деформации), интенсивность касательных напряжений и деформаций имеет вид
i = 3–0,.5(1 – 2)1 / (1 – ), i = 21/30,5.
Закон Гука для такого испытания будет иметь вид:
= 2G(1 – ) / (1 – 2) ,
где коэффициент 2G(1 – ) / (1 – 2) = Eо и является модулем Юнга материала, находящегося в данном напряженном состоянии. Используя полученное выше значение (10) модуля Юнга для случая одноосного сжатия, последнее выражение можно переписать в виде
Eо= E(1 – ) / [(1 + )(1 – 2)],
где E – найденный ранее модуль Юнга в эксперименте без компрессии, Eо – модуль Юнга в эксперименте с компрессией.
Традиционное определение величины модуля Юнга происходит в экспериментах одноосного сжатия при медленном механическом нагружении образца горной породы в пределах упругости. Для экспериментального определения модуля Юнга используются образцы горных пород, приготовленные либо из керна, либо образцы кубической формы. К противоположным параллельным поверхностям образца прикладывается механическая нагрузка (сила сжатия F). Уравнение E = 1/1 можно записать в виде
E = F/S : l/l = F·l / (S·l),
где = F/ S, S – площадь поперечного сечения образца горной породы, = l / l – относительная деформация образца породы,
l – абсолютная деформация образца.
Таким образом, для определения величины модуля Юнга необходимо измерить площадь поперечного сечения образца, абсолютную деформацию образца в направлении действия силы, величину силы F, вызвавшую эту деформацию.
Величина модуля Юнга основных породообразующих минералов составляет (105 ÷ 104) МПа. Например, модуль Юнга таких минералов, как кварц, кальцит, оливин, ортоклаз, доломит составляет 9,4·104 МПа, 8,2·104 МПа, 2,1·105 МПа, 6,2·104 МПа, 8,0·104 МПа, соответственно.
Модуль Юнга горных пород на порядок и более уступает приведенным значениям модуля Юнга породообразующих минералов. Резкое отличие модуля Юнга горных пород от модуля Юнга минералов объясняется наличием слабых адгезионных границ между минералами, наличием пор в горной породе.
Модуль Юнга, определяемый при сжатии образцов горных пород, в 1,5 ÷ 4 раза превосходит модуль упругости, определяемый при растяжении этих же образцов.
Модуль продольной упругости E и модуль поперечной упругости G соответствуют основным видам напряжений и деформаций и поэтому считаются основными характеристиками упругости горных пород.
3.4.2. Коэффициент поперечной деформации. Помимо продольной деформации, измеряемой вдоль направления действия силы, в образце возникает и поперечная деформация, измеряемая в направлении, перпендикулярном действию силы. Модуль отношения величины относительной поперечной деформации поп к величине относительной продольной деформации пр называется коэффициентом поперечной деформации . Знак модуля применяем по следующей причине: продольная и поперечная деформации имеют различные знаки: пр – деформация сжатия и ей соответствует знак плюс, поп – деформация растяжения, ей соответствует знак минус):
│поп / пр│ = .
Выражая величину поперечной и продольной деформации образца горной породы, приготовленного из керна диаметром d и высотой l, получим выражение для определения коэффициента поперечной деформации при одноосном сжатии образца:
= │d·l / d·l│, (11)
где d, l – абсолютная деформация диаметра и высоты образца.
В области упругого поведения горных пород коэффициент поперечной деформации называется коэффициентом Пуассона и является постоянной величиной. Для различных материалов величина коэффициента Пуассона изменяется в узких пределах 0 < 0,5. Среднее его значение для горных пород и минералов меняется в диапазоне 0,2 – 0,4.
При отсутствии поперечной деформации, т.е. при выполнении условия поп = 0, справедливо равенство = 0 . В этом случае деформация образца происходит только вдоль линии действия сжимающей образец силы. Но при отсутствии поперечной деформации происходит только изменение объёма образца без изменения его формы и справедливы соотношения
E = 2G, K = 2G/3.
Так как для пластически деформируемых материалов выполняется реологическое уравнение v = 0 (материал несжимаем: K и происходит изменение формы образца без изменения его объёма), то для образцов, изготовленных из такого материала, будут справедливы равенства = 0.5 (этот вывод следует из уравнения K = E / 3[(1 – )] ) и G = E / 3).
Коэффициент поперечной деформации в силу своей незначительной величины весьма мало влияет на количественное изменение напряженно-деформированного состояния массивов различных горных пород, находящихся в сходных условиях. Если же коэффициент поперечной деформации рассматривать не только как упругую постоянную, а как параметр, который может быть переменным в зависимости от величины деформаций, то рост коэффициента поперечной деформации может информировать о развитии разрушения горной породы.
3.4.3. Коэффициент объемного деформирования. В случае сложного напряженного состояния, которое характеризуется интенсивностью касательного напряжения τi, интенсивностью деформации сдвигаi, средним нормальным напряжением ср и средним относительным удлинением (сжатием) ср , в пределах упругой деформации наблюдается линейная связь между величиной среднего нормального напряжения и средним относительным удлинением (сжатием): ср = Kср или P = Kv/3, где K - коэффициент объемного деформирования (модуль объёмного сжатия), P = (1 + 2 + 3) / 3 – всестороннее давление.
ВеличинаT = K–1 называется изотермической сжимаемостью. Сжимаемость (объёмная упругость) представляет собой относительное уменьшение объёма V (жидкости, образца горной породы, минерала) при росте давления P на 1 МПа:
T = – Vo-1·(dV/dP)T = -1·(d/dP)T,
где Vo – начальный объём, – плотность. Иначе говоря, сжимаемость - это способность вещества изменять свой объём под действием всестороннего давления. Тело называется несжимаемым, если величина его плотности не зависит от давления d/dP = 0. Знак «минус» вводится в формуле, определяющей величину T, для того, чтобы сделать величину T положительной, т.к. производная (dV/dP)T в формуле всегда отрицательна.
Той или иной величиной сжимаемости обладают все вещества. Сжимаемость минералов чрезвычайно мала и незначительно изменяется при росте напряжений. Алмаз, например, при росте давления вообще не изменяет величину сжимаемости. Величина коэффициента сжимаемости некоторых жидкостей и минералов приведена в таблице 4.
Таблица 4