Metodicheskie_ukazania_k_kursovoy_rabote_po_PGU
.pdfПараметры перегретого пара
Р0 Р0опт 4 8 МПа.
Давление Р0 необходимо оптимизировать, т.е. выбрать таким, чтобы обеспечить максимальную экономичность ПСУ при выполнении ограничений по влажности пара за турбиной.
t0 d t0 , С,
где температурный напор t0 25 50 C.
h f (P ,t |
), |
кДж |
. |
||
|
|||||
0 |
0 |
0 |
|
кг |
|
|
|
|
|
s f (P ,t ), |
кДж |
. |
||
|
||||
0 |
0 |
0 |
кг С |
|
|
|
|
0 f (P0 ,t0 ), м3 .
кг
Параметры воды и пара в барабане
Рб (1,04 1,06) Р0 , МПа. ts f (Pб ), С.
h |
f (P ), |
кДж |
. |
||
|
|
||||
ЭВД |
б |
кг |
|||
|
|
|
|||
h |
f (P ), |
кДж |
. |
||
|
|||||
SВД |
б |
кг |
|||
|
|
|
Параметры конденсата
РК , МПа.(по заданию) tк f (Pк ), С.
h f (P ), |
кДж |
. |
|
|
|||
к |
к |
кг |
|
|
|
Параметры конденсата перед ГПК КУ
РГПК (1,04 1,06) Рд , МПа.
Принимаем tГПК 60 65 С -для природного газа, |
tГПК 110 120 С -для |
дизельного топлива (может быть задана в условии). |
|
|
21 |
|
|
h |
f (P |
,t |
|
|
|
), |
кДж |
. |
||||
|
|
ГПК |
|
|
|
|||||||||
|
|
ГПК |
ГПК |
|
|
|
кг |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Параметры насыщенной воды после деаэратора |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
tд f (Pд ), С. |
|
|
|
||||||||
|
|
|
h f (P ), |
кДж |
. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
д |
д |
|
кг |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Повышение энтальпии воды в питательном насосе |
||||||||||||||
|
|
hа v (P P ) 103 , |
кДж |
, |
||||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
н |
б д |
|
|
|
|
кг |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где v f (Pд ), |
м3 |
- удельный объем воды на входе в насос. |
||||||||||||
кг |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметры воды на входе в экономайзер высокого давления
hВД hд hна , кДжкг .
Температура и энтальпия газов за испарителем высокого давления
s ts ts , С,
где температурный напор ts 6 8 C.
IS f ( s ), кДжкг .
Расход пара, генерируемого котлом-утилизатором
D G |
|
|
Id Is |
, |
кг |
. |
|
h h |
|
||||
0 |
Г |
|
|
с |
||
|
|
|
0 ЭВД |
|
|
|
Энтальпия и температура газов за пароперегревателем высокого давления
Iв Id D0 h0 hSВД , кДж .
GГ кг
в f (Iв ), С.
Энтальпия и температура уходящих газов из зоны высокого давления
I |
|
I |
|
D |
|
hЭВД |
hВД |
, |
кДж |
. |
|
ухвд |
s |
|
|
|
|||||||
|
|
|
0 |
|
GГ |
|
кг |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
ухвд |
f (Iухвд ), С. |
|
|
22
Параметры воды и пара в барабане низкого давления
Рбнд (1,04 1,06) Pд , МПа.
h |
f (P |
), |
кДж |
. |
|||
|
|
||||||
SНД |
бнд |
|
|
|
кг |
||
|
|
|
|
|
|||
h |
f (P |
|
), |
кДж |
. |
||
|
|
||||||
SБНД |
бнд |
|
|
кг |
|||
|
|
|
|
|
tбнд f (Pбнд ), С.
Параметры основного конденсата на входе в деаэратор Рок Рд , МПа.(по заданию).
tок tд tд , С,
где нагрев в деаэраторе tд 8 12 C.
h |
f (P ,t |
|
), |
кДж |
. |
ок |
|
||||
ок |
ок |
|
кг |
||
|
|
|
|
Параметры перегретого пара низкого давления перед камерой смешения
Р1, МПа в первом приближении принимаем равным 1,1 Рд , МПа, в дальнейшем
требует технико-экономических расчетов.
t1 ухвд t1, С,
где температурный напор t1 15 30 C.
h f (P,t ), |
кДж |
. |
||
|
||||
1 |
1 |
1 |
кг |
|
|
|
|
Температура и энтальпия газов за испарителем низкого давления
инд tбнд tбнд , С,
где температурный напор tбнд 8 12 C.
Iинд f ( инд ), кДжкг .
Расход пара, генерируемого испарителем низкого давления
D |
G |
|
|
I |
ухвд Iинд |
, |
кг |
. |
|
Г |
|
|
|
|
|||||
нд |
|
|
h1 |
hSНД |
|
с |
|
||
|
|
|
|
|
|
23
Уравнение теплового баланса деаэратора
Dк hок Dд h1 (D0 Dнд ) hд .
((Dнд Dд ) D0 ) hок Dд h1 (D0 Dнд ) hд .
Расход пара в деаэратор и в ЦВД
D |
(Dнд D0 ) (hд hок ) |
, |
кг |
. |
|
|
|
||||
д |
h1 |
hок |
|
с |
|
|
|
D1 Dнд Dд , кгс .
Энтальпия и температура газов за пароперегревателем низкого давления
I |
|
I |
|
D |
|
h1 hSБНД |
, |
кДж |
. |
|
ппнд |
ухвд |
|
|
|||||||
|
|
|
нд |
|
GГ |
|
кг |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ппнд |
f (Iппнд ), С. |
|
|
|
Уравнения теплового и материального баланса в точке смешения
DЭНД DК DР ;
DЭНД hГПК DК hК DР hОК .
Расход воды по линии рециркуляции, через экономайзер и конденсатор
|
D D |
D , |
кг |
. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
К |
0 |
|
1 |
|
с |
|
|
||||
D D |
|
hГПК hк |
, |
кг |
. |
||||||||
|
|
|
|||||||||||
Р |
|
К |
|
h |
|
h |
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
ок |
ГПК |
|
|
||||||
D |
|
D D , |
кг |
. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
ЭНД |
|
К |
|
Р |
|
с |
|
|
Энтальпия и температура уходящих газов
I ух Iинд DЭНД hок hГПК , кДж .
GГ кг
ух f (I ух ), С.
Энтальпия газов при температуре наружного воздуха
I |
|
f (t |
|
), |
кДж |
. |
окр |
н.в. |
|
||||
|
|
|
кг |
|||
|
|
|
|
|
24
где по нормативным методам принимается tн.в. 15 0 С .
КПД котла-утилизатора
Id I ух .
КУ Id Iокр
Тепловые мощности поверхностей нагрева котла и самого котла
QППВД GГ (Id Iв ), МВт;
QИВД GГ (Iв Is ), МВт;
QЭВД GГ (Is Iухвд ), МВт;
QППНД GГ (Iухвд Iппнд ), МВт;
QИНД GГ (Iппнд Iинд ), МВт;
QЭНД GГ (Iинд Iух ), МВт;
QКУ GГ (Id Iух ), МВт.
6.3 Тепловая диаграмма котла-утилизатора
По полученным расчетам строится t Q диаграмма для КУ, примерный вид показан на рисунке 5.
Рисунок 5-Тепловая диаграмма КУ
25
6.4 Определение КПД, мощности паровой турбины, процесс
расширения
Объемный расход пара последней ступени
DK kt ' , м3 ,где
с
kt ' f (Pk , s0 ), м3 .
кг
По опытным характеристикам готовых последних ступеней ЛМЗ выбираем
размеры лопаток Размеры лопаток определяются по
оптимальному расходу пара через последнюю ступень, который в свою очередь выбирается таким, чтобы получить наименьшее количество выходных потоков, число которых удорожает конструкцию паровой
турбины. По графикам для данных размеров лопаток |
определяем Hв.с. |
||||||
(Приложение 1). |
|
|
|
|
|
|
|
Оптимальный объемный расход через эту ступень (D ) |
|
, |
м3 |
[2]. |
|||
|
|
||||||
|
|
|
к |
опт |
|
с |
|
Количество выходных потоков z |
DK kt ' |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
(D ) |
опт |
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
Выбирается конструкция паровой турбины. Обычно состоит из одного цилиндра высокого давления и одного-двух цилиндров низкого давления
(определяется количеством выходных потоков).
Давление в камере смешения
Рсм Р1, МПа.
Тогда
h |
f (P , s ), |
кДж |
. |
|||||
|
|
|
||||||
tсм |
|
см |
0 |
|
|
кг |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
f (P , s ), |
м3 |
. |
||||
|
|
|||||||
tсм |
см |
|
0 |
|
кг |
|||
|
|
|
|
|
|
Влажность в ЦВД до камеры смешения отсутствует, весь теплоперепад находится в области перегретого пара.
26
Располагаемый теплоперепад ЦВД до камеры смешения
H0цвд1 h0 htсм , кДжкг .
Средний удельный объем пара
ср 0 tсм , м3 .
кг
Относительный внутренний КПД ЦВД до камеры смешения
oi |
(0,92 |
|
0, 2 |
) (1 |
|
H0цвд1 |
700 |
). |
|
D0 cр |
|
|
|||||
|
2 |
|
|
20000 |
|
Действительное значение энтальпии пара перед камерой смешения
hсмцвд h0 (h0 htсм ) oi , кДжкг .
Здесь необходимым условием повышения экономичности является hсмцвд
иначе следует задаться другими параметрами (ими могут быть понижение давления в камере смешения, понижение температурного напора перед ППНД, увеличение температурного напора за ИВД, увеличение начального давления, уменьшение начальной температуры).
Энтальпия пара в камере смешения
h |
D hцвд D h |
кДж |
|
||
0 см |
1 1 |
, |
|
. |
|
|
|
|
|||
см |
D0 |
D1 |
кг |
|
|
|
|
f (P , h ), |
м3 |
. |
|
||||
|
|||||||
см |
см |
см |
|
|
кг |
||
|
|
|
|
|
|||
s |
f (P , h |
|
), |
кДж |
. |
||
|
|
||||||
см |
см см |
|
кг С |
||||
|
|
|
|
Теоретические значения параметров пара на выходе из ЦВД
Ркцвд
hкцвдt
кцвдt
yкцвдt
Рр , МПа.
f (Pкцвд , sсм ),
f (Pкцвд , sсм ),
f (Pкцвд , sсм ).
кДжкг .
м3 . кг
27
Располагаемый теплоперепад ЦВД после камеры смешения
H0цвд2 hсм hкцвдt , кДжкг .
Параметры пара на линии насыщения процесса в ЦВД
Ps f (sсм ), МПа.
h |
f (P , s ), |
кДж |
. |
|
|||
s |
s см |
кг |
|
|
|
Часть располагаемого теплоперепада в области влажного пара
H0влцвд hs hкцвдt , кДжкг .
Коэффициент, учитывающий работу части отсека в области влажного пара
|
|
1 0,8 (1 |
|
) |
y y |
kt |
|
H0влцвд |
k |
|
|
0 |
|
||||
вл |
ву |
2 |
|
Н0цвд |
||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
где ву 0 0,15коэффициент учитывающий эффективность влагоудаления.
Средний удельный объем пара
|
|
|
|
|
м3 |
. |
|
|
|
цвд |
, |
||||
|
|||||||
ср |
|
|
кt см |
|
кг |
Относительный внутренний КПД ЦВД после камеры смешения
oi |
(0,92 |
0, 2 |
) (1 |
|
H0цвд |
700 |
) kвл . |
||
DК |
cр |
20000 |
|||||||
|
|
|
|
|
Действительные значения параметров пара на выходе из ЦВД
hкцвд
кцвд
sкцвд
yкцвд
hсм (hсм hкцвдt ) oi , кДжкг .
f (Рцвд , hцвд ), м3 .
кк кг
f (Рцвд , hцвд ), кДж .
к к кг С
f (Ркцвд , sкцвд ).
28
Теоретические значения параметров пара на выходе из ЦНД
hцнд f (P , sцвд ), |
кДж |
. |
||||
|
|
|
||||
кt |
к |
к |
|
кг |
||
|
|
|
|
|||
цнд f (P , sцвд ), |
м3 |
. |
||||
|
||||||
кt |
к |
к |
|
кг |
||
|
|
|
|
yкцндt f (Pк , sкцвд ).
Располагаемый теплоперепад ЦНД
H0цнд hкцвд hкцндt , кДжкг .
Коэффициент, учитывающий работу части отсека в области влажного пара
|
|
|
|
y y |
H0влцнд |
|
|
k |
1 0,8 (1 |
|
) |
0 kt |
|
|
, |
ву |
|
|
|||||
вл |
|
|
2 |
|
Н0цнд |
|
|
|
|
|
|
|
|
где ву 0 0,15коэффициент учитывающий эффективность влагоудаления,
так как весь процесс расширения проходит в области влажного пара то
H0влцнд 1.
Н0цнд
Относительный внутренний КПД ЦНД
|
|
0,87 (1 |
H0цнд 400 |
) k |
|
|
H |
в.с. . |
oi |
|
вл |
|
|||||
|
|
10000 |
|
|
Н0цнд |
|||
|
|
|
|
|
|
Действительные значения параметров пара на выходе из ЦНД
hк hкцвд (hкцвд hкцндt ) oi , кДжкг .
k f (Рк , hк ), м3 .
кг
s |
f (Р ,h ), |
кДж |
. |
|
|||
к |
к к |
кг С |
|
|
|
yk f (Рк , sк ) 0,15.
Конечная влажность не должна превышать 15%, иначе требуется изменить начальные параметры и сделать пересчет.
29
Действительный теплоперепад ЦВД до камеры смешения
Hiцвд h0 hсмцвд , кДжкг .
Действительный теплоперепад ЦВД после камеры смешения
Hiцвдсм hсм hкцвд , кДжкг .
Действительный теплоперепад ЦНД
Hiцнд hкцвд hк , кДжкг .
Действительная мощность турбины
Ni Hiцвд D0 Hiцвдсм DК Hiцнд DК , МВт.
Электрическая мощность ПТУ
NЭПТУ Ni мех э.г., МВт.
где мех , э.г. 0,98 0,99.
Рисунок 6-Процесс расширения пара в турбине
30