- •Дроссельные нереверсивные магнитные усилители.
- •Трансформаторные магнитные усилители
- •Магнитные усилители с обратными связями.
- •Механические характеристики трёхфазного асинхронного электродвигателя при регулировании напряжения Исходные данные (вариант №9)
- •Расчёт механических характеристик при изменениях напряжения, приложенного к двигателю
- •Разработка эскизного проекта трёхфазного магнитного усилителя
- •Разработка эскизного проекта размеров трёхфазного магнитного усилителя на п - образных сердечниках
- •Определение размеров и сечений обмоточных пространств магнитного
- •Выбор обмоточных проводов обмотки управления
- •Список использованной литературы
Определение размеров и сечений обмоточных пространств магнитного
усилителя
1. Геометрическое сечение стержней сердечников S = 900 мм2 и длину средней линии магнитопровода lс = 471 мм выбираем по таблице в
справочнике, а высоту катушки рабочей обмотки hкр=101 мм определяем,
используя эскизы.
2. Выбираем каркас рабочей обмотки. Для МУ с П - образными сердечниками изготавливается прямоугольный каркас, собранный и склеенный либо из электрокартона типа ЭВ, либо из гетинакса или листового текстолита. Толщины изоляционных материалов от 0.5-3.5 мм.
Остановимся на электрокартоне ЭВ, толщиной Δк = 0.5 мм.
3. Определяем сечение обмоточного пространства:
• Для стержня сердечника:
Q = Ср*hр =(Скр-2* Δк)* hр =(10.5-2-0.5)-100 = 950 мм2,
где hр= hкр – 2* Δк = 101 – 2*0.5 = 100 мм - высота рабочей обмотки,
• Для катушки рабочей обмотки: Qкр = Скр*hкр =10.5*101 = 1061 мм2,
• Для рабочей обмотки: Qр =Ср* hр =(Скр,-2* Δк, )* hр=(10.5-2*0.5)*100 = 950 мм2,
• Для обмотки управления: Qу =Су *hу =31*12 = 372 мм2,
где Су и hу (из эскизного проекта).
4. Определяем среднюю длину витков обмоточного пространства, рабочей обмотки и обмотки управления:
• Для обмоточного пространства:
lм =2*(а + b)+2* Ср=2*(25 + 50)+2*9,5 = 169 мм,
• для рабочей обмотки:
lм.р =2*( ак + bк)+2* Скр=2*(25,5 + 50,5)+2*10,5 = 173 мм,
где ак = а + Δк = 25 + 0.5 = 25.5 мм, bк=b + Δк = 50 + 0.5 = 50.5 мм ,
• Для обмотки управления:
LМ.у =2*( LМ.у+ BМ.у) - (Су+hу)=2*(354 + 197)-(31 + 12) = 1059 мм;
где LМ.у = = 354 мм - длина обмотки управления,
Вму=В' – 2*Скр – 2*b = 290 – 2*10.5 – 2*36 = 197 мм - ширина комплекта
обмоток управления.
Определяем расчётную поверхность охлаждения, как сумму наружной и внутренней боковых поверхностей катушки:
Выбор материала сердечника магнитопровода магнитного усилителя
Для сердечников магнитопроводов магнитных усилителей используется тонколистовая электротехническая сталь. Обозначение марки стали состоит из четырёх цифр.
В настоящее время для магнитопроводов МУ применяют холоднокатаную изотропную сталь среднелегированную и повышеннолегированную. Основные таблицы намагничивания для сталей 2312 и 2341 приведены в справочниках.
Коэффициент заполнения сердечника сталью: Кст = 0.97.
1. Определяем толщину листа сердечника магнитопровода. Для того, чтобы магнитный поток пронизывал всё сечение пластины должно соблюдаться неравенство: толщина Δ должна быть меньше:
Где: удельное электрическое сопротивление материала
магнитопровода для среднелегированной стали,
= 50 Гц,
- максимальная относительная магнитная проницаемость для данной электротехнической стали.
2. Определяем магнитные проницаемости для стали 2312 и 2411 (см. таблицы в справочнике).
Абсолютную магнитную проницаемость определяем при изменениях магнитной индукции от В1= 0.7 Тл до В2 = 0.8 Тл для этих величин по основным таблицам намагничивания определяем напряжённости магнитного поля для каждой из марок стали и данные занесём в таблицу 3:
Таблица 3:
|
Магнитная индукция |
Напряжённость магнитного поля |
Электротехническая сталь 2312 |
В1= 0.7 Тл |
H1 =135 А/м |
|
В2= 0.8 Тл |
H2=185 А/м |
Электротехническая сталь 2411 |
В1 = 0.7 Тл |
H1=130 А/м |
|
В2 = 0.8 Тл |
H2=162 А/м |
Изменение магнитной индукции составит: ΔВ = В2 - В1 = 0,8 – 0,7 = 0,1 Тл Вычислим изменения напряженности: ΔН = H2 - H1
• Для стали 2312 ΔН 2312 = 185-135 = 50 Тл,
• Для стали 2411 ΔН 2411 =162-130 = 32 Тл.
Максимальную магнитную проницаемость определим по уравнению:
Остановимся на стали 2411, так как её μ - наибольшая.
где = 1.256-10 6 - магнитная постоянная.
3. Подставим значение выбранной стали в уравнение
и определим максимальную толщину листа стали
1,53
При выполнении условия, окончательно останавливаемся на определенной толщине листа стандартной величины, ряд которых имеет значения 0.1; 0.2; 0.35; 0.5 мм. То есть выпираем толщину листа, равную 0.5 мм.
Расчёт и выбор параметров рабочих обмоток
Алгоритм расчёта параметров рабочей обмотки предполагает следующую последовательность:
1. Останавливаемся на конкретном значении коэффициента заполнения обмоточного пространства медью кзм . Примем кзм = 0.5.
2. Сечение провода рабочей обмотки выбираем исходя из рекомендуемой плотности тока, которую принимаем равной 2-4 для длительного режима работы, 5-12 для повторно-кратковременного и 13-30 А/ мм2 для кратковременного режимов.
Сечение провода рабочей обмотки определяем по уравнению:
где: = 18 А - номинальный ток нагрузки магнитного усилителя,
j = 10 А/мм2 - плотность тока для повторно-кратковременного режима работы.
3. Исходя из полученного сечения, выбираем марку и стандартные значения сечений диаметров круглого провода по таблице в справочнике. Выбрав марку и форму провода, площадь поперечного сечения неизолированного провода которого близка к расчётному, выписываем все данные стандартного провода:
Для проводов круглого сечения:
• Марка провода - ПЭТ-155,
• Площадь поперечного сечения неизолированного провода:
qнеиз.р.о. =0,916 ММ2,
• Номинальный диаметр неизолированного провода: qнеиз.р.о.=1,08 мм.
Определяем число витков рабочей обмотки:
где Qр — сечения обмоточного пространства окна рабочей обмотки.
Так как рабочая обмотка состоит из двух секций, каждая из которых уложена на отдельный стержень, то в расчёте:
Qр=2*Ср*hр =2*9,5*100 = 1900 мм2,
5. Определяем активное сопротивление рабочей обмотки:
где - удельное сопротивление меди,
l =145 мм - средняя длина витка рабочей обмотки,
=0.916 мм2 - площадь поперечного сечения неизолированного
круглого провода рабочей обмотки.
6. Максимальное амплитудное значение напряжённости магнитного поля рабочей обмотки определим по уравнению:
где = 35 А - пусковой ток,
=471 мм - длина средней линии магнитопровода сердечника.
7. Максимальное амплитудное значение магнитной индукции Вт =1.5 Тл определим по основным кривым намагничивания для той стали, которую выбрали по таблицам в справочнике.
8. Определим магнитную проницаемость при максимальном насыщении магнитопровода:
9. Максимальное индуктивное сопротивление рабочей обмотки определим по уравнению:
где Sро - площадь поперечного сечения рабочей обмотки,
Sро = (2*Ср+b)*(2*Сp+а)-а*b = (2*9.5+50)*(2*9.5 + 25)-25*50 = 1786мм2,
Ср - ширина обмоточного пространства рабочей обмотки,
а, b - соответственно ширина и толщина пакета стержня сердечника,
hр - высота рабочей обмотки.
10. Определяем максимальное значение индуктивного и полного сопротивлений рабочих обмоток:
Половина частоты тока потому, что рабочие обмотки включены через полупроводниковый диод по однополупериодной схеме:
11. Определим намагничивающую силу рабочих обмоток: