- •Государственное образовательное учреждение высшего
- •Лекция 13. Уравновешивание звеньев.
- •1.2. Механизмы современной техники.
- •1.3. Задачи и основные методы теории механизмов и машин.
- •План лекции
- •1. 5. 2 Классификация кинематических пар по числу связей.
- •1.5.3 Степень подвижности кинематической цепи.
- •5. 7 Избыточные связи.
- •План лекции
- •1. 5. 6 Принцип образования механизмов по Ассуру.
- •1. 5. 7 Избыточные связи
- •1. 5. 8 Классификация механизмов по общим свойствам.
- •1.5.9 Виды механизмов.
- •Тема 2
- •2. 2 Графический метод кинематического анализа - метод кинематических диаграмм.
- •2. 2. 1 Определение положений звеньев, построение траекторий точек и кинематических диаграмм.
- •2. 2. 2 Графическое дифференцирование.
- •2.2.3 Графическое интегрирование.
- •2.3 Графоаналитический метод кинематического анализа - метод планов скоростей и ускорений.
- •2.3.1 Построение планов скоростей и их свойства.
- •2.3.2 Построение планов ускорений и их свойства.
- •2.3 Графоаналитический метод кинематического анализа - метод планов скоростей и ускорений.
- •2.3.1 Построение планов скоростей.
- •2.3.2 Построение планов ускорений.
- •2. 4 Аналитические методы кинематического анализа.
- •2.5 Метод преобразования координат.
- •2.5.1. Определение положений точек в незамкнутых кинематических цепях.
- •2.5.2 Определение положений точек в замкнутых кинематических цепях.
- •2.5.3 Определение положения точек в пространственных кинематических цепях.
- •2.5.4 Уравнения преобразования координат для кинематических пар.
- •2.5.5 Определение положения захвата пространственного манипулятора в неподвижной системе координат.
- •2.5.3 Определение положений точек звеньев в пространственных кинематических цепях.
- •2. 14 Преобразование координатных систем.
- •2.5.4 Уравнения преобразования координат для конкретных кинематических пар,
- •5. 5 Определение положения захвата пространственного манипулятора в неподвижной системе координат.
- •Лекция 8
- •2.5.6 Определение положения точек в плоских механизмах
- •2.5.7 Определение положений точек, скоростей и ускорений
- •2.5.6 Определение положений точек в плоских механизмах векторным методом.
- •2.5.7 Определение угловых скоростей и ускорений звеньев и линейных скоростей и ускорений точек плоских механизмов. Аналоги скоростей и ускорений.
- •3.1. Введение в динамику машин.
- •3.2.1 Классификация сил.
- •3.1 Введение в динамику машин.
- •3.2. Силы, действующие в машинах.
- •3.2.1 Классификация сил.
- •2. Силы движущие и силы сопротивления.
- •3.2.2 Определение сил инерции.
- •3.3. Реакции в кинематических парах.
- •3.4.Кинетостатический расчет механизмов.
- •3.4.1 Задачи кинетостатики механизмов.
- •3.4.2 Условия статической определимости групп звеньев.
- •3.4.3 Графоаналитический метод кинетостатического расчета групп второго класса.
- •2. Группа 2-го вида
- •3.4.4 Аналитический метод кинетостатического
- •3.4.5 Кинетостатика ведущего звена.
- •3.4.4 Аналитический метод кинетостатического
- •Лекция 12.
- •3.5.1 Трение в поступательных кинематических
- •3.5.2 Трение во вращательной кинематической паре.
- •3. 6. Передача работы и мощности. Кпд машин. Коэффициент потерь.
- •3.6.1 Кпд поступательной кинематической пары.
- •3.6.3. Определение кпд механизма.
- •3.6.4 Кпд соединенных машин.
- •Лекция 13.
- •3.7.1 Общие условия уравновешивание вращающихся масс.
- •3.7.2 Статическое уравновешивание.
- •Уравновешивание в общем случае или динамическое уравновешивание.
- •3.7.4 Статическая и динамическая балансировка вращающихся масс.
- •Лекция 14
- •3.7.6. Уравновешивание шарнирного четырехзвенника.
- •3.8. Движение машин под действием заданных сил.
- •3.8.1. Режимы движения машины.
- •3.8.2. Характеристика внешних сил.
- •3.8.5 Определение приведенных моментов инерции и моментов сил кривошипно – ползунного механизма.
- •3.8.8 Уравнения движения в дифференциальной форме.
- •Разрешим уравнение (3.57) относительно углового ускорения
- •Лекция 17.
- •3.8.13 Определение момента инерции маховика.
- •Лекция 18.
- •3.8.16 Уравнения движения машины с учетом упругости звеньев.
- •4. 2. Основные и дополнительные условия синтеза. Ограничения при синтезе.
- •4. 3. Методы оптимального синтеза.
- •4. 4. Синтез механизмов на основании заданной целевой функции.
- •4. 5. Интерполяционный метод синтеза механизмов.
- •Лекция 20.
- •4.6. Синтез механизмов методом наилучшего приближения функций.
- •4.7. Метод квадратичного приближения.
- •4.6. Синтез механизмов методом наилучшего приближения функций.
- •4.7. Метод квадратичного приближения.
- •Тема 5 Синтез плоских рычажных механизмов (4 часа)
- •5.2 Синтез четырехзвенного кривошипно-ползунного коромыслового механизма по трем положениям аналитическим методом.
- •5.3 Синтез четырехзвенного кривошипно-коромыслового механизма по двум крайним положениям коромысла, коэффициенту изменения средней скорости и допускаемому углу давления.
- •План лекции
- •5.4.2 Синтез кривошипно-ползунного механизма.
- •5.4.З Синтез кулисного механизма.
- •Тема 6.
- •9.2. Фазы движения толкателя
- •9.3. Обоснование выбора закона движения
- •Лекция 24.
- •6.5 Синтез кулачковых механизмов.
- •6.6 Проектирование по кинематическим параметрам. Построение профиля кулачка при поступательном движении толкателя.
- •6.4 Проектирование по динамическим параметрам. Определение текущих углов давления. Аналог скорости
- •Лекция 25
- •6.10. Графическое определение текущих углов давления.
- •6.11 Аналитический метод определения основных размеров кулачкового механизма по заданному допускаемое углу давления.
- •6.12. Силовой расчет кулачкового механизма.
- •Глава 7. Синтез зубчатых зацеплений. (12 часов).
- •7.2. Основная теорема зацепления. Полюс зацепления. Центроиды колес.
- •7.3. Цилиндрическая эвольвентная зубчатая передача..
- •7.1 Виды зубчатых механизмов
- •7.2. Основная теорема зацепления. Полюс зацепления. Центроиды колес.
- •7.3. Цилиндрическая эвольвентная зубчатая передача.
- •Окружность
- •Окружность
- •5. Эвольвента - кривая без перегибо
- •7.5 Элементы и свойства эвольвентного зацепления
- •7.6. Коэффициент перекрытия
- •Лекция 28.
- •7.8. Внутреннее зацепление (рис.7.9)
- •7.9. Реечное зацепление (рис.7.10)
- •7.10. Изготовление зубчатых колес.
- •Лекция 29.
- •7.14. Толщина зуба по произвольной окружности.Условие отсутствия заострения
- •7.15. Условие отсутствия подрезания
- •Лекция 30
- •7.17 Проектирование зубчатых передач. Выбор коэффициента смещения.
- •7.18 Косозубая цилиндрическая передача.
- •Лекция 31
- •7.21 Передачи с перекрещивающимися осями.
- •7.21.1 Винтовая передача.
- •7.21.2 Червячная передача.
- •Тема 8. Синтез механизмов с подвижными осями. Лекция 32.
- •8.1 Планетарные и дифференциальные механизмы.
- •8.1 Планетарные и дифференциальные механизмы.
- •Тема 9. Основы теории машин - автоматов. ( 4 часа)
- •9.1.2. Управление от копиров.
- •9.1.3. Следящий привод.
- •9.2. Виды манипуляторов и промышленных роботов.
- •Промышленные роботы
- •9.3. Рабочий объем манипулятора и классификация движений захвата
- •9.4. Влияние расположения кинематических пар манипулятора на его маневренность
- •9.5 Структурный синтез манипуляторов
- •9.6 Зоны обслуживания, угол и коэффициент
- •Список литературы.
4. 4. Синтез механизмов на основании заданной целевой функции.
Перепишем (4.1) в виде: DB(z)=z(z)Dz (4. 2)
где DB(z) "взвешенная" разность отклонение), z(z) некоторая непрерывная функция, необращающаяся в нуль на заданном интервале изменения параметра z. Эта функция называется "весом" и, в частном случае, может быть постоянной.
Введение взвешенного отклонения позволит ошибку представить в виде полинома
DB(z)=P0f0(z)+P1f1(z)+…+Pnfn(z)+fn+1(z) (4.3)
где P0,P1…P - члены полинома, а функция f0(z),f1(z) только от переменного параметра z .
Для пояснения сказанного рассмотрим кулисный механизм с качающимся ползуном 3 (рис. 4. 3). Запишем выражение для отклонения и взвешивания отклонения траектории точки Д от некоторой прямой x=l.
Рис.4.3 К определению целевой функции механизма
Составим целевую функцию:
D(z)=xD-l=A(P0+P1z+P21/z+z2) (4.4)
где A=-1/2l3; P0=2l3l-l32-l12; P1=-l2; P2=-l2(l32-l12);
Перепишем (4) в виде взвешенного отклонения:
DB(z)=D(z)1/A=P0+P1z+P21/z+z2
где 1/A - вес
Необходимо так подобрать постоянные параметры l1; l2; l3, чтобы траектория точка Д максимально приближалась к заданной прямой x=l.Поставленная задача решается приближенными методами. Ниже рассмотрим интерполяционный метод и метод наилучшего приближения функций.
4. 5. Интерполяционный метод синтеза механизмов.
Интерполяционный метод синтеза, его сущность заключается в том, что на участке приближения F(z) к j(z) отклонение или взвешенное отклонение при некоторых значениях zi назначаемых в заданных пределах z0 £ z £ zm принимаются равными нулю (рис. 4.4). Таким образом, в точках z1,z2 кривые F(z) и j(z) пересекаются. Такое интерполирование называется точечным. Эти точки называются узлами интерполирования. Очевидно, что в узлах интерполирования:
P0f0(z1)+P1f1(z1)+…+Pnfn(z1)+fn+1(z1)=0
P0f0(z2)+P1f1(z2)+…+Pnfn(z2)+fn+1(z2)=0
P0f0(zk)+P1f1(zk)+…+Pnfn(zk)+fn+1(zk)=0
Понятно, что число узлов интерполирования должно быть равно числу независимых параметров (размеров механизма), подлежащих определению. Например, в рассматриваемом кулисном механизме, при заданном значении межосевого расстояния l3 имеем три неизвестных параметра l1, l2, l3.
Следовательно, для приближения функции F(z)=xD к x=l необходимо назначить три интерполяционные точки и составить три уравнения (7).
Лекция 20.
План лекции.
4.6. Синтез механизмов методом наилучшего приближения функций.
4.7. Метод квадратичного приближения.
4.6. Синтез механизмов методом наилучшего приближения функций.
Для того, чтобы функция F(z) наименее отклонялась от j(z) необходимо, чтобы максимальные абсолютные значения отклонения DB(z)max или D(z)max были минимальными. Этому условию приближения интерполяционный метод не удовлетворяет.
Основоположником теории наилучшего приближения функций П. Л. Чебышевым доказана теорема о том, что существует такая система параметров Р0, Р1…Р, для которой максимальные отклонения будут минимальными по абсолютной величине, и достигают они этих предельных значений не менее (n+2) раза, последовательно меняя свой знак ( рис. 4.5). Обозначим DB(z)max=e l, e=±1,L - предельное значение взвешенного отклонения функции. Понятно, что в экстремальных точках первые производные отклонений будут равны нулю.
Рис. 4.5 К методу наилучшего приближения функций.
На основании сказанного можно составить системы уравнений:
DB=(z1)=el DB=(z2)=-el DB=(zn+2)=(-1)n-1el (4.8)
производные:
D’B(z1)=0 D’B(z2)=0 D’B(zn+2)=0 (49)
Таким образом, общее число уравнений (8) и (9) равно 2(n+2), а неизвестных: n+1-значений Рo,P1…Рn); n+2 -значений Z, в которых взвешенное отклонение достигает предельных значений и, наконец, величина предельного отклонения L
Возможно, что на концах рассматриваемого интервала отклонение также достигает своего максимального значения. Тогда, поскольку Z0 и Zm заданы, число неизвестных уменьшается на 2 и, так как на концах интервала производные могут быть не равны нулю, то из (9) исключаются два уравнения. В таком случае (8) и (9) принимают вид:
DB(z0)=el DB(z1)=-el DB(zn)=(-1)nel DB(zm)=(-1)n+1el (4.81)
В примера рассмотрим кулисный механизм (рис. 4.6). Определим l1,l2,l3 и расстояние до прямой x=l, которую приближенно, но с наименьшим отклонением воспроизводит точка Д, при повороте кривошипа на некоторый угол a. Обозначим через d - предельное отклонение D(z) Предельное взвешенное отклонение DB(z) будет-L=d/A
Рис. 4.6 К методу наилучшего приближения функций*
Будем считать, что d достигает экстремальных значений и на краях заданного интервала.
Тогда будем иметь 4 точки (так полином (5) второго порядка, в которых взвешенная разность DB достигает своей максимальной величины. Таким образом, получаем системы уравнений:
DB(z0)=P0+P1z0+P21/z0+z02=d/A
DB(z1)=P0+P1z1+P21/z1+z12= -d/A
DB(z2)=P0+P1z2+P21/z2+z22=d/A
DB(zm)=P0+P1zm+P21/zm+zm2= -d/A (4.10)
D’B(z1)=P1-P21/z12+2z1=0
D’B(z2)=P1-P21/z22+z2=0
На основании (5) и (10) получим уравнения:
l2=2z1+zm=z0+2zm
2l3l-l32-l12+2l3d=2z0z2+z22 (4.11)
l2(l32-l12)=z12zm=z0z22
В (II) шесть неизвестных: .l1, l2, l3, l, z1, z2.
Для определения необходимо еще 2 уравнения. Так как данный механизм симметричный, то точка Д при повороте кривошипа на угол приближенно воспроизводит 2 участка прямой линии, расположенных по обе стороны от оси Х (А и В). Следовательно, значение параметра Z0 будет соответствовать двум крайним положениям точки Д (Д0 и Д01), а Zm среднему положению -Дт, когда шатун и кривошип сливаются в одну линию.
Zm=l1+l2 (4. 12)
Наконец, рассматривая треугольники СВЕ и ABE, найдем
(l3+l1sina/2)2=l32 (4.13)
Решая совместно уравнения (4.12), (4.13), (4.11) отделим все необходимые размеры механизма, удовлетворяющие поставленному выше условию.
Рассмотренные выше приближенные методы являются наиболее универсальными: они имеют применение не только для геометрического синтеза, но и для решения множества других задач, связанных, например, с проектированием механизмов с заранее заданными динамическими и кинематическими свойствами. Известно, например, задача по приближенному синтезу рычажных механизмов с минимальным отклонением угловой скорости начального звена (кривошипа) от некоторого наперед заданного постоянного значения, по проектированию минимальной массы маховика, удовлетворяющей заданному коэффициенту неравномерности хода машины и ряд других.