Задания для выполнения
.pdfиндуктивная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нагрузка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Однофазная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
двухполуперио |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
дная |
мостовая |
1,11Ud |
1,57Ud |
2fc |
0,67 |
Id/2 |
1,57Id |
(1,11/k)Id |
1,11Id |
1,23Pd |
|
(активная наг- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
рузка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Однофазная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
двухполуперио |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
дная |
мостовая |
1,11Ud |
1,57Ud |
2fc |
0,67 |
Id/2 |
Id |
(1/k) Id |
Id |
1,11Pd |
|
(активно-индук- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
тивная нагрузка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Трехфазная с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нулевым |
0,86Ud |
1,21Ud |
3fc |
0,25 |
Id/3 |
1,21Id |
(0,472/k)Id |
0,576Id |
1,35Pd |
||
выводом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Трехфазная |
0,43Ud |
1,045Ud |
6fc |
0,057 |
Id/3 |
1,045Id |
(0,82/k)Id |
0,82Id |
1,045Pd |
||
мостовая |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальное значение обратного напряжения на вентиле
Uобр.m |
2 U2 πUd . |
(1.15) |
Частота основной гармоники выпрямленного напряжения foсн равна частоте сети fc.
Амплитуда основной гармоники
|
|
Uосн.m |
π |
Ud . |
|
(1.16) |
||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда коэффициент пульсаций |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
k |
п |
|
Uосн. m |
|
|
π |
. |
|
(1.17) |
|||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
Ud |
2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Параметры трансформатора для однополупериодной однофазной |
||||||||||||||
схемы определяются следующим образом. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Действующее значение тока вторичной обмотки |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
I2 |
|
i2 (t) 2 d |
t |
2 Id . |
(1.18) |
|||||||||
2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Действующее значение тока первичной обмотки
|
1 |
|
|
|
|
1,21 |
I |
|
|
|
|
I |
|
I 2 |
I 2 |
d |
, |
(1.19) |
|||||
|
|
||||||||||
1 |
k |
2 |
d |
|
k |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где k U1 – коэффициент трансформации.
U2
Типовая (расчетная) мощность трансформатора (с учетом условия, что S1 S2)
Sтр S2 = U2 I2 = 2,22Ud 1,57Id = 3,5Pd. (1.20)
Расчетная мощность трансформатора значительно больше мощности, отдаваемой потребителю, так как ток вторичной обмотки несинусоидален и помимо тока основной частоты имеет постоянную составляющую и токи высших гармоник (см. рис. 1.3).
Преимуществом данной схемы выпрямления является ее простота, однако однополупериодная схема имеет и недостатки – неудовлетворительное использование трансформатора и вентиля, значительные пульсации выпрямленного напряжения при низких значениях их основной частоты. Рассмотренная схема нашла применение при малых мощностях Pd в случае, когда нагрузка начинается с емкости.
1.2.2.Двухполупериодная однофазная схема выпрямления
снулевым выводом
Эту схему можно рассматривать как совокупность двух однополупериодных схем, подключенных на общую нагрузку (рис. 1.4). Вентили и вторичные обмотки трансформатора работают поочередно, пропуская в нагрузку ток в положительные полупериоды напряжения u2a и u2b.
Следовательно, ток через нагрузку Rн проходит в одном направлении в оба полупериода сетевого напряжения (рис. 1.5).
Аналитически сигнал полученной несинусоидальной формы описывается рядом Фурье следующего вида:
|
|
2 |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
uвых Ud 1 |
|
|
cos2 t |
|
|
cos4 t |
|
|
cos6 t ... . |
(1.21) |
3 |
15 |
|
7 |
|||||||
|
|
|
5 |
|
|
Соотношения параметров данной схемы приведены в табл. 1.1. |
|
|||||||||||||||
Недостатки |
схемы |
|
с |
|
нулевым |
|
а |
VD1 |
ia1 |
|||||||
выводом |
|
– |
повышение |
|
габаритной |
Т |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
мощности |
трансформатора |
в |
|
1,5 |
раза, |
|
u2a |
Uвых |
|
|||||||
повышенные |
требования |
по |
обратному |
|
|
|
|
|||||||||
~uc |
|
|
|
|
||||||||||||
напряжению для вентилей, существенный |
|
|
iвых |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u2b |
|
|||
расход |
меди |
во |
вторичных |
|
обмотках |
|
VD2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
трансформатора, |
|
необходимость |
|
b |
|
|
ia2 |
|||||||||
тщательного |
симметрирования |
данных |
|
|
|
|||||||||||
Рис. 1.4. Двухполупериодная |
||||||||||||||||
обмоток. |
|
При |
асимметрии |
обмоток |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
возникает |
составляющая |
|
пульсаций |
с |
однофазная схема выпрямителя |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
частотой выпрямляемой сети и схема ли- |
|
|
|
|
|
|||||||||||
шается своего основного преимущества – повышенной частоты пульсаций. |
u2a u2
U2m
ua, |
u2b ia1 |
ia |
|
|
Uобр. m = 2U2m |
|
ua1 |
ua, |
|
ia |
ia2 |
|
|
Uобр. m = 2U2m |
ua2 |
uвых |
|
|
iвых |
|
|
uвых, |
|
|
iвых |
|
|
Ud |
Id |
|
t
t
t
t
Рис. 1.5. Временные диаграммы токов и напряжения двухполупериодной однофазной схемы выпрямителя
1.2.3. Двухполупериодная однофазная мостовая схема
Данная схема (рис. 1.6) строится на однофазном трансформаторе (Т). Вентильная группа образует мост, к одной диагонали которого подводится переменное напряжение, а в другую диагональ включается нагрузка. Вентили работают парами поочередно. В положительные полупериоды напряжения u2 ток проводят вентили VD1 и VD4, а в отрицательные полупериоды – вентили VD2 и VD3. Временная диаграмма, поясняющая работу данной схемы, представлена на рис. 1.7.
Через нагрузку протекает пульсирующий ток в оба полупериода сетевого напряжения. Ток во вторичной обмотке i2 трансформатора является переменным. Соотношения параметров данной схемы приведены в табл. 1.1.
|
Т |
VD1 |
|
|
|
|
|
VD2 |
|
|
|
|
|
ia |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~uc |
u2 |
VD3 |
|
|
|
|
VD4 |
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uвых |
Rн |
iвых |
Рис. 1.6. Двухполупериодная однофазная мостовая схема выпрямителя
u2 u2
U2m
2
ua, |
ia1, ia4 |
ia |
|
Ia
ua1, ua4
ua, |
|
ia |
ia2, ia3 |
|
ua2, ua3
uвых, |
uвых |
iвых |
iвых |
|
|
Ud Id
t
t
t
t
Рис. 1.7. Временные диаграммы тока и напряжения для двухполупериодной однофазной мостовой схемы выпрямителя
Преимуществами двухполупериодных схем выпрямления (по сравнению с однополупериодными) являются увеличение среднего значения выпрямленного тока и напряжения в два раза и значительное уменьшение коэффициента пульсации выпрямленного напряжения, при этом для мостовой схемы значение обратного напряжения на закрытых вентилях такое же, как и в однополупериодной схеме выпрямления.
Недостаток мостовой схемы выпрямления заключается в большем количестве вентилей.
1.2.4. Трехфазные выпрямители с нейтральным выводом (с нулевой точкой)
Такие схемы строятся на трехфазном трансформаторе (рис. 1.8), вторичные обмотки которого соединяются звездой. Нагрузка включается между
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
объединенными катодами |
вентилей и |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нулевой точкой трансформатора. Из |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
временных диаграмм (рис. 1.9) видно, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
что вентили проводят ток поочередно, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
каждый в течение одной трети периода. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Два |
других |
вентиля |
в |
этот период |
||||||
U2a |
|
U2b U2c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
Uвых |
|
iвых |
|
закрыты, так как потенциалы их анодов |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ниже потенциалов катодов. Выходное |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rн |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжение |
схемы |
является |
|||||||
VD1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
VD3 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
огибающей |
положительных значений |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
VD2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжения u2 всех трех фаз. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Рис. 1.8. Схема трехфазного |
|
|
Ряд |
|
Фурье |
для |
выходного |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
выпрямителя с нейтральным выводом |
напряжения имеет вид: |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
uвых |
Ud 1 |
|
cos3 t |
|
cos6 t |
|
cos9 t ... . |
(1.22) |
|||||||||||||
4 |
35 |
40 |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трехфазная схема с нейтральным выводом нашла применение на средних мощностях (1 кВт < Pd < 5 кВт) при невысоких требованиях к пульсациям выпрямленного напряжения. Положительным у такого вида выпрямителя является высокая надежность (минимальное число вентилей), недостатки – низкое значение kп (по сравнению с однофазной схемой выпрямления) и подмагничивание сердечника трансформатора постоянным током, что приводит к снижению его КПД. Соотношения параметров данной схемы приведены в табл.
1.1.
1.2.5. Трехфазный мостовой
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
u2а |
u2b |
u2с |
|
|
выпрямитель |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
Схема |
|
|
трехфазного |
|
|
|
|
|
||||
мостового |
|
|
выпрямителя |
iVD1 |
|
|
|
|
|||||
предложена |
|
в |
|
|
1923 г. |
|
|
|
|
|
|||
А. Н. Ларионовым. |
|
|
Данную |
|
|
|
|
t |
|||||
схему (рис. 1.10) можно |
iVD2 |
|
|
|
|
||||||||
рассматривать |
|
как |
|
два |
|
|
|
|
|
||||
трехфазных |
выпрямителя |
с |
|
|
|
|
t |
||||||
нейтральным |
|
|
|
выводом, |
iVD3 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
соединенных |
последовательно. |
|
|
|
|
|
|||||||
Первый содержит вентили VD1, |
|
|
|
|
t |
||||||||
u VD1 |
|
|
|
|
|||||||||
VD3, VD5 и |
создает выходное |
|
|
|
t |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||
напряжение, |
|
|
являющееся |
|
|
|
Uобр m |
|
|||||
огибающей |
положительных |
iвых |
|
|
|
|
|||||||
значений |
напряжения u2 |
всех |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
трех |
фаз |
(рис. |
1.11), |
второй |
|
|
|
Id |
|
||||
выпрямитель содержит вентили |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
t |
|||||||||
VD2, VD4, VD6, реализуется на |
uвых |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
тех |
же |
вторичных |
обмотках |
|
|
Ud |
|
|
|||||
трансформатора |
T |
|
и |
создает |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
инвертированное |
|
|
выходное |
|
|
|
|
t |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
напряжение при отрицательных |
Рис. 1.9. Временные диаграммы токов и |
||||||||||||
полуволнах u2 |
всех фаз. На пот- |
напряжений трехфазного выпрямителя |
|||||||||||
ребителе |
|
Rн |
|
|
выходные |
|
|
|
|
|
|||
напряжения трехфазных выпрямителей складываются. |
|
|
|||||||||||
|
Среднее значение выпрямленного напряжения оказывается в два раза |
||||||||||||
больше, чем в трехфазной схеме с нулевым выводом: |
|
|
|||||||||||
|
|
Ud |
3 |
|
6 |
2U2л cos( t)d ( t) 3 |
2 U2л |
3 6 U2 . |
(1.23) |
||||
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напряжение на нагрузке
Uвых |
|
2 |
cos6 t |
2 |
cos12 t |
2 |
|
|
|
Ud 1 |
35 |
143 |
323 |
cos18 t ... . |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Ток в Rн |
и двух вентилях появляется тогда, когда к этим |
||||||||
приложено наибольшее |
напряжение. |
u |
u2а |
u2b |
u2с |
||||
Из временных диаграмм на рис. 1.11 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||||
видно, что в мостовой схеме ток |
|
|
|
|
|||||
одновременно |
пропускают |
два |
|
|
|
|
|||
вентиля: в интервале времени |
t1 – t2 |
iVD4 |
|
|
|
||||
открыты вентили VD1 и VD4, в |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||||
интервале t2 – t3 – вентили VD1 и VD6, |
|
|
|
|
|||||
в интервале t3 – t4 – вентили VD3 и |
iVD5 |
|
|
|
|||||
VD6 и т. д. Продолжительность работы |
|
|
|
|
|||||
каждого из вентилей составляет 1/3 |
|
|
|
|
|||||
периода. Выпрямленное |
напряжение |
iVD6 |
|
|
|
||||
имеет шестифазные пульсации, т. е. |
|
|
|
|
|||||
частота основной гармоники fосн iVD1 |
|
|
|
||||||
составляет 6fc. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.24)
вентилям
t
t
t
t
t
t
|
|
|
|
|
t |
a |
b |
c |
Т |
uVD4 |
t |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Uобр m |
VD1 |
|
|
VD2 |
uвых, |
|
|
|
|
|
|
|
VD3 |
|
|
VD4 |
iвых |
|
|
|
Ud |
Id |
||
VD5 |
|
|
VD6 |
||
|
|
|
t |
||
|
Uвых |
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
Rн |
Рис. 1.11. Временные диаграммы |
|
|
iвых |
|
токов и напряжений |
||
|
|
|
|||
Рис. 1.10. Схема трехфазного |
|
|
мостового выпрямителя
Максимальное значение обратного напряжения на вентиле также равно амплитудному значению линейного напряжения.
Соотношения параметров данной схемы приведены в табл. 1.1.
Схема Ларионова обеспечивает наилучшие показатели использования трансформатора и вентилей и дает минимальную величину коэффициента пульсаций. Схема получила широкое распространение в силу того, что у нее практически один недостаток – большое число вентилей.
Схемы выпрямления трехфазного тока применяются в основном для питания потребителей большой и средней мощности, они равномерно нагружают сеть трехфазного тока и отличаются высоким коэффициентом использования трансформатора, низким уровнем пульсаций.
1.3. Особенности работы выпрямителей на активно-индуктивную нагрузку
Параметры, приведенные в табл. 1.1, характеризуют выпрямители при работе как на активную (омическую) нагрузку, так и на другие виды нагрузки.
В большинстве случаев нагрузка выпрямителей начинается с индуктивности. Примерами таких нагрузок являются обмотки возбуждения электрических машин, втягивающие катушки электроаппаратов, соленоиды, а также любые другие потребители, питаемые от выпрямителя через индуктивный фильтр. Во всех этих случаях работа схемы имеет особенности. Наличие в нагрузке выпрямителя индуктивности дает сглаживающий эффект – уменьшает пульсации выпрямленного тока и токов вентилей. В схемах выпрямления средней (Pd > 1 кВт) и большой (Pd > 1000 кВт) мощности индуктивное сопротивление нагрузки, как правило, значительно превосходит активное (XLd > Rd), поэтому без большой погрешности можно считать ток нагрузки постоянным, т. е. не имеющим пульсаций. Переменная составляющая выпрямленного напряжения выделится полностью в виде падения напряжения на индуктивности, а ток, протекающий через вентиль, будет иметь форму прямоугольных импульсов с амплитудой, равной Id.
Однополупериодное выпрямление при нагрузке, начинающейся с индуктивности, практически не применяется, так как действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора значительно меньше, чем при чисто активной нагрузке (см. табл. 1.1). Меньшими будут ток первичной обмотки и расчетная мощность трансформатора.
Использование трансформатора и вентилей в двухполупериодных схемах выпрямления при активно-индуктивной нагрузке значительно лучше, чем при чисто активной (омической) нагрузке.
В трехфазных схемах наличие индуктивности в цепи нагрузки не влияет заметным образом на свойства и характеристики выпрямителей. Коэффициент использования трансформатора и вентилей остаются такими же, как и в случае омической нагрузки.
1.4. Особенности работы выпрямителей на активно-емкостную нагрузку
Нагрузка такого характера возможна для маломощных выпрямителей.
В случае нагрузки, начинающейся с емкости, работа выпрямителя имеет следующие особенности. Конденсатор заряжается в те части положительных полупериодов, когда напряжение u2 возрастает, и затем разряжается на сопротивление нагрузки, заполняя провалы в выпрямленном напряжении, т. е. сглаживая его пульсации. Разряд продолжается до тех пор, пока напряжение на конденсаторе не сравняется с возрастающим напряжением u2. Далее снова начинает протекать ток ia через вентили, и конденсатор подзаряжается. Особенность этого вида нагрузки заключается в том, что ток, протекающий через вентили, имеет прерывистый (импульсный) характер, причем время протекания тока составляет лишь некоторую часть длительности полупериода напряжения u2. Половина времени, в течение которого протекает ток в вентиле, принято называть углом отсечки . Этот угол зависит от сопротивления нагрузки. Увеличение сопротивления нагрузки приводит к уменьшению тока нагрузки и замедлению разряда конденсатора. Угол отсечки при этом уменьшается, а кривая выпрямленного напряжения получается более сглаженной, следовательно, фильтрующее действие емкости наиболее сильно