- •Технологический расчет дисковых триеров Введение
- •2. Расчет цилиндрического триера Теоретическая часть
- •Расчетная часть
- •Методика расчета
- •Порядок оформления отчета
- •Контрольные вопросы
- •3. Расчет зерноотчистительного сепаратора Теоретическая часть
- •Расчетная часть
- •Методика расчета
- •Порядок оформления отчета
- •Контрольные вопросы
- •4. Расчет молотковой дробилки Теоретическая часть
- •Расчетная часть
- •Порядок оформления отчета
- •Контрольные вопросы
- •5. Расчет тарельчатого дозатора Теоретическая часть
- •Расчетная часть
- •Методика расчета
- •Порядок оформления отчета
- •6. Расчет бутылкомоечной машины
- •Методика расчета
- •Порядок оформления отчета
- •Контрольные вопросы
- •Расчет установок для гранулирования и брикетирования кормов
- •Технологический расчет пресующих устройств
- •7. Расчет штемпельного устройства.
- •Расчет прессовального устройства кольцевого пресса.
- •Расчет прессовального устройства с плоской матрицей.
Расчетная часть
Цель работы: изучение теоретических основ процесса разделения сыпучих пищевых продуктов, знакомство с классификацией зерноочистительных сепараторов, изучение устройства и принципа действия зерноочистительного сепаратора, приобретение практических навыков по их расчету.
Задание: выполнить расчет зерноочистительного сепаратора, если заданы: производительность , кг/с; вид перерабатываемого сырья; ε - полнота разделения; - удельная производительность по ширине решета, кг/(с·м).
Методика расчета
Ширина решетного стана , м,
где - производительность сепаратора, кг/с; - удельная производительность, отнесенная к единице ширины решета, кг/(с·м).
Значение оптимального ускорения , определяем по табл. 2.1
Таблица 2.1. Оптимальные значения ускорений
γ = α+β |
Оптимальное значение ускорения , при , кг/(с·м) | ||||
0,5555 |
1,1111 |
1,6666 |
2,2222 |
2,7777 | |
10 |
19,0 |
26,0 |
- |
- |
- |
15 |
15,0 |
22,0 |
27,0 |
- |
- |
20 |
13,5 |
19,0 |
23,0 |
27,0 |
- |
25 |
12,0 |
17,0 |
21,0 |
24,0 |
27,0 |
30 |
11,0 |
16,0 |
19,0 |
22,0 |
24,0 |
35 |
10,0 |
14,5 |
17,5 |
20,0 |
22,0 |
40 |
9,5 |
13,5 |
16,5 |
19,0 |
21,0 |
или по формуле
где - удельная производительность по ширине решета, кг/(с·м), - угол между направлением колебаний и плоскостью решета, град (γ = α+β принимаем для посевных решет угол наклона к горизонтуα =5°, угол колебания β = 15°).
Удельная производительность решета , кг/(с·), отнесенная к единице его площади,
где – полнота разделения; – угол колебания, град.
Частоту колебаний n, кол/c, определяем по уравнению
где - амплитуда колебаний, м,
здесь - эксцентриситет, м ( = 0,005…0,010 м); - коэффициент, учитывающий колебания рамы машины, он зависит от величины оптимального ускорения .
, м/ 15 20 25 30 >30
1,0 1,1 1,2 1,3 1,4
Длина решета , м, в каждом стане будет равна
Уравновешивание решетных станов. Уравновешивание качающихся масс решетных станов в зерноочистительных сепараторах осуществляется путем сообщения (от эксцентриков, расположенных на двух эксцентриковых валах) решетным станам движений в противоположных направлениях. Уравновешивание решетного стана осуществляется вращающимися грузами на двух параллельных валах. На каждом валу располагается по два диска с грузами (рис. 2.2).
Примем следующие размеры груза (см. рис. 2.2): R = 0,09 м, r = 0,04 м,
α= 90°, и определим толщину груза Δ, м.
где - плотность материала груза, кг/ ( = 7800 кг/); - масса груза, кг,
Рис. 2.2. Диск с грузом для уравновешивания решетных станов
здесь - масса решетного стана, кг ( = 120 кг); - радиус вращения центра тяжести груза, м (.
Расчет воздухоочистительной части сепараторов. Потери давления в воздухоочистительной части сепараторов складываются из потерь в аспирационных каналах, осадочных камерах, воздуховодах и циклонах. Суммарные потери напора в воздухоочистительной части и циклонах в сепараторе
где - потери в аспирационных каналах сепаратора. Па; - потери в осадочной камере, Па; - потери в воздуховодах, Па; - потери в батареи циклонов. Па.
Потери в аспирационных каналах , Па,
где - удельная производительность решет, отнесенная к единице их площади, кг/(с·); - скорость воздуха в аспирационном канале, м/с (примем равной = 10 м/с).
Зная производительность Q и выбрав ширину канала В, м, и эффективность сепарации η по номограмме (рис. 2.3) находим глубину канала S, м; загрузку единицы ширины канала , кг/(с·м) и загрузку единицы площади сечения канала , кг/(с·).
Проектируем два аспирационных канала, расположив их рядом, соответствующей ширины и глубины. Расход воздуха V, /с,
где - скорость воздуха в аспирационном канале, м/с; и -соответственно ширина и глубина канала, м.
Потери в осадочных камерах и воздуховодах рассчитываются по формуле, применяемой для определения местных сопротивлений при расчете аспирационных систем и пневмотранспорта:
Рис. 2.3. Номограмма для расчета размеров сечения и загрузок аспирационных каналов: Q - производительность, т/ч; - загрузка единицы ширины канала, кг/(ч·дм); В - ширина канала, мм; S - глубина канала , мм; η - эффективность сепарации; - загрузка единицы площади сечения канала, кг/(ч· )
где - коэффициент местных сопротивлений (берется из соответствующих справочников, в расчете примите для осадочной камеры и - коэффициент потерь на 1 м воздуховода); - скорость воздуха в осадочной камере, м/с (в расчете примите ); - плотность воздуха, кг/ (1,2 кг/м*); g - ускорение свободного падения (g = 9,81 м/).
Потери в воздуховодах при их длине l = 5 м и 14 м/с
При подсчитанном по формуле (2.9) расходе воздуха в воздухоочистительных частях сепаратора одиночные циклоны получаются очень громоздкими. Поэтому проектируем батарейные циклоны, состоящие из шести элементов. Производительность каждого элемента примем равной = 1600 /ч = 0,45 /с, что дает возможность спроектировать унифицированные элементы батарей (табл. 2.2 и рис. 2.3).
Определяем размеры элементов: диаметр D и высоту м,
где К - эмпирический коэффициент (табл. 2.2); = 12... 18 м/с - скорость воздуха при входе в циклон, м/с (табл. 2.2).
Сопротивление батарейных циклонов, Па,
где - коэффициент сопротивления (табл. 2.2); - плотность воздуха, кг/ (= 1,2 кг/); u - скорость воздуха при входе в циклон, м/с (табл. 2.2).
Вентилятор к машинам выбираем из серии ВРН по номограмме (рис. 2.4).
Таблица 2.2. Основные параметры циклонов
Параметры |
Циклоны | ||
ВНИИЗ - НИОГАЗ |
УЦ - 38 |
УЦ - 45 | |
- | |||
12…8 |
12 |
12 | |
4 |
20 |
25 | |
2,94 |
4 |
3,1 | |
75 |
256 |
92 |
Рисунок 2.3. Размеры циклонов: a – ВНИИЗ – НИОГАЗ; б – УЦ – 38 и УЦ – 45
Мощность N кВт, потребную для работы решетного стана определяем по формуле
где n – частота вращения решетного стана,
Рис. 1.10. Номограмма для подбора и определения основных параметров вентиляторов серии ВРН: - полное давление, Па; - окружная скорость
колеса, м/с; установочная мощность, кВт;- мощность на валу вентилятора, кВт, V - объемная подача вентилятора, /ч; n - частота обо- ротов колеса, об/мин; D - диаметр колеса, мм