- •Глава 1. Основы теплообмена
- •1.1. Радиационное охлаждение
- •1.3. Перенос тепла в теплозащитном покрытии (тзп)
- •1.3.1. Пористое охлаждение
- •1.4. Физико-химические основы разрушения теплозащитных материалов
- •1.5. Немного о графите
- •1.6. Радиационный теплообмен
- •Глава 2. Особенности работы рдтт
- •Глава 3. Композиционные материалы
- •3.1 Межфазное взаимодействие
- •3.1.1 Армирующие волокна
- •3.1.2. Матричные материалы
- •3.2. Полимерные матрицы
- •3.3 Адгезия в твердых полимерах
- •3.4 Межфазовые взаимодействия в км
- •3.1 Смачивание
- •10. Схема смачивания:
- •Глава 4. Полимерные пластики
- •4.1. Стеклопластики
- •4.1.1 Методы изготовления стеклопластиковых изделий
- •4.1.2 Связующие
- •4.1.3. Стекловолокнистые
- •4.1.4. Свойства стеклопластиков
- •4.2. Органопластики
- •4.2.1. Синтетические волокна
- •4.2.2. Другие искусственные волокна
- •4.2.3. Высокопрочные органические волокна
- •4.3.1. Порядок изготовления корпуса
- •Глава 5
- •5.1. Армирующие волокна
- •Температурная зависимость модуля упругости и прочности волокон
- •Сравнительные характеристики волокон
- •Свойства борных волокон, произведенных в разных станах
- •5.2. Металлические матрицы
- •5.2.1. Матрицы на основе алюминия
- •5.2.2. Системы al—в и алюминий – борсик
- •Глава 6
- •6.1. Физические свойства
- •6.2. Изменение свойств
- •Основные свойства и реакции графита
- •6.4. Получение
- •Важнейшие исходные материалы:
- •6.4.1. Характеристика исходных материалов и
- •6.5. Углеродные волокна
- •6.5.1. Некоторые свойства углеродных волокон
- •Механические свойства некоторых углеродных волокон
- •Физические свойства углеродных волокон
- •Свойства некоторых пкм с волокнистыми наполнителями
- •6.6. Углепластики
- •6.6.1. Технология изготовления углепластиков
- •6.6.1.1. Метод прямого прессования
- •6.6.1.2. Метод намотки
- •Механические свойства вольфрамовой проволоки
- •Характеристики умп
- •6.7.1. Технология изготовления углеметаллопластиков
- •Режимы резания
- •Теплофзические свойства углеметалопластиков
- •Режимы резания
- •Теплофзические свойства углеметалопластиков
- •6.8. Углерод-углеродные композиционные материалы
- •6.8.1. Краткое описание технологии получения раструба из уукм
- •6.8.2. Пластинчатый пирографит
- •Глава 7: получение изделий методами порошковой металлургии
- •7.1.Методы получения и свойства металлических порошков
- •7.1.1. Свойства металлических порошков
- •7.1.1.1. Физические свойства
- •7.1.1.2. Методы исследования гранулометрического состава порошков.
- •7.1.1.3. Форма частиц
- •7.1.1.4. Микротвердость
- •7.1.1.5. Удельная поверхность
- •7.1.1.6. Состояние кристаллической структуры металлических порошков
- •7.2. Технологические свойства порошков
- •7.2.1. Насыпной вес
- •7.2.2. Текучесть порошков
- •7.2.3. Прессуемость
- •7.3. Производство порошков
- •7.3.1. Метод восстановления
- •7.3.1.1. Физико–химические
- •7.3.1.2. Восстановление газами и углеродом
- •7.3.2. Получение порошков электролизом
- •7.3.3. Методы механического дробления
- •7.3.4. Распыление расплавов металлов и сплавов
- •7.4. Прессование порошков
- •7.5. Спекание порошков.
- •7.6. Вольфрам
- •7.6.1. Химические свойства вольфрама
- •7.6.2. Разрушение вольфрама под действием
- •7.6.3. Действие горячих газов на вольфрам
- •7.7. Псевдосплавы на основе
- •7.7.1. Технология изготовления облицовки из псевдосплава авмг
- •7.7.1.1. Недостатки технологии
- •7.7.2. Псевдосплав вндс-1
- •7.7.2.1. Технология получения вндс
- •1. Как и в случае с авмг, производятся такой же химический и другие анализы порошков.
- •7.7.2.2. Пропитка пористой
- •Глава 8
- •8.1. Карбиды
- •8.1.1. Карбид кремния
- •8.1.2. Силицированныи графит
- •8.1.3. Карбид титана
- •8.1.4. Карбид бора
- •8.2. Нитриды
- •8.2.1. Получение нитридов
- •8.2.2. Нитриды бора и кремния
- •8.2.3. Нитриды бериллия и алюминия
- •8.2.4. Нитриды скандия, иттрия,лантана и редкоземельных элементов
- •8.2.5. Нитриды титана,циркония и гафния
- •8.2.6. Физико-механическиеи химические свойства нитридов
- •8.2.7. Области применениябескислородной керамики
- •Глава 9
- •9.1. Сплавы на основе алюминия
- •9.1.1 Деформируемые алюминиевые сплавы
- •9.1.1.2. Конструкционные свариваемые сплавы
- •9.1.1.3. Сплавы, упрочняемыетермической обработкой
- •9.1.1.4. Высокопрочные сплавы
- •9.1.1.5. Жаропрочные сплавы
- •9.1.1.6. Ковочные сплавы
- •9.1.1.7. Литейные сплавы
- •9.1.2. Композиционные сплавы
- •9.2. Бериллии и его сплавы
- •9.2.1. Минералы бериллия
- •9.2.2. Свойства бериллия
- •9.2.3. Сплавы бериллия
- •9.3.1. Краткие исторические сведения
- •9.3.2. Получение титана. Его свойства
- •9.3.3. Промышленные титановые сплавы
- •9.3.3.1. Деформируемые сплавы
- •Свойства жаропрочных сплавов
- •9.3.3.2. Литейные сплавы
- •9.4. Ниобии и его сплавы
- •9.4.1. Краткие исторические сведения
- •9.4.2. Сырьевые источники
- •9. 4. 3. Физические свойства ниобия
- •9.4.4. Химические свойства ниобия
- •9.4.5 Коррозионные свойства
- •9.4.6 Сплавы ниобия и их свойства
- •9.4.7 Конструкционные сплавы
- •9.4.7.1. Сплавы низкой прочности
- •9.4.7.2. Сплавы средней прочности
- •9.4.7.3. Сплавы высокой прочности
- •9.4 7.4. Прецизионные сплавы
- •9.4.8. Применение ниобия и его сплавов
- •9.5. Молибден
- •9.5.1. Краткие исторические сведения
- •9.5.2. Свойства молибдена
- •Физико-механические свойства молибдена
- •9.5.3. Минералы, руды и рудные концентраты
- •9.5.4. Способы переработки
- •9.6 Тантал и его сплавы
- •9.6.1 Краткие исторические сведения
- •9.6.2 Физико-механические свойства
- •9.6.3 Минералы, руды и рудные концентраты
- •9.6.4 Получение тантала
- •9.6.5 Сплавы тантала
- •Химический состав и механические свойства жаропрочных танталовых сплавов
- •9.6.6. Области применения
- •9.7. Ванадий и его сплавы
- •9.7.1. История открытия ванадия
- •9.7.2. Определение ванадия
- •9.7.3. Свойства ванадия
- •Химический состав металлического ванадия
- •Механические свойства ванадия
- •9.7.4. Сплавы ванадия
- •9.7.5. Применение ванадия и его сплавов
- •9.8. Цирконий
- •9.8.1. Свойства циркония
- •Физические свойства циркония
- •9.8.2. Области применения циркония
- •9.8.2.1. Атомная энергетика
- •9.8.2.2. Пиротехника и производство боеприпасов
- •9.8.2.3. Машиностроение
- •9.8.3. Производство сталей и сплавов
- •9.8.4. Производство огнеупоров, фарфора,
- •9.8.5. Прочие области применения
- •9.8.6. Минералы, руды и рудные концентраты
- •9.8.7. Способы получения циркония
- •Глава 1. Основы теплообмена
1.3. Перенос тепла в теплозащитном покрытии (тзп)
Конвективный или радиационный тепловые потоки, подведенные извне к поверхности ТЗП, в общем случае поглощаются или рассеиваются.
1.3.1. Пористое охлаждение
Механизм пористого охлаждения складывается из двух процессов: внутреннего теплообмена, во время которого газ отбирает тепло от внутренней стенки при фильтрации к внешней поверхности, и внешнего теплообмена, когда охлаждающий газ, покинув стенку, диффундирует через пограничный слой, разбавляя и оттесняя от поверхности высокотемпературный газовый поток.
Под пористой средой понимают твердое тело, содержащее пустые поры, распределенные более или менее равномерно по объему тела.
Объемная пористость – это отношение объема пор Vп к объему тела V0
Если обозначить через VТ объем материала, занятого частицами твердого каркаса, то
Для каркаса их сферических частиц получаем
где N3 – число частиц в единице объема; d – диаметр частицы.
Металлические пористые материалы (рис. 1) обычно получают прессованием сферических порошков или плетением из волокна или проволоки. Наиболее употребляемыми материалами при создании пористых изделий являются нержавеющая сталь, вольфрам, никель.
Скорость течения охладителя в порах при заданном перепаде давления Р поперек пористой стенки толщинойh может быть установлена с помощью закона Дерси:
г
Рис.1.
Модели структуры пористых
материалов:
а-
кубическая укладка;
б-
ромбическая;
в-
плетеная сетка
ти, который определяется структурой пористого материала; μ –коэффициент вязкости охладителя.
Массообменное охлаждение может быть реализовано не только через пористую стенку, но и с помощью разрушающихся материалов. Например, вкладыш критического сечения изготавливается из тугоплавкого материала, пропитанного легкосублимирующими компонентами.
1.4. Физико-химические основы разрушения теплозащитных материалов
Принцип работы разрушающихся ТЗП состоит в потере поверхностного слоя ради сохранения благоприятного теплового режима внутренних слоев и самой защищаемой конструкции.
Химические реакции могут протекать как при участии, компонент набегающего потока, так и независимо от них. Кроме того, под действием внутреннего давления или внешних сил, а также термических напряжений может иметь место эрозия, т. е. механический унос в виде отдельных частиц.
Процессы разрушения сопровождаются фазовыми и химическими превращениями, а также вдувом в набегающий поток продуктов разрушения. Благодаря этим факторам указанный тип покрытий по эффективности существенно превосходит системы, работающие на принципе поглощения тепла.
У композиционных материалов процесс разрушения обычно определяется поведением какой-либо одной компоненты, массовое содержание которой в материале достаточно велико, либо она в состоянии образовать механически прочный каркас, обладающий лучшей среди других компонент способностью противостоять аэродинамическому (газодинамическому) воздействию потока при высоких температурах. Выход газообразных продуктов термического разложения связан с преодолением гидродинамического сопротивления пор. Таким образом, положение фронта термического разложения связующего внутри тугоплавкого каркаса будет определяться балансом подведенного тепла и химически активных компонент, с одной стороны, и расхода связующего – с другой.
Такая же картина наблюдается и в случае тугоплавкого каркаса, поры которого заполнены испаряющимися или сублимирующими компонентами, например, в случае пористого вольфрама, микроканалы которого заполнены медью.
Фазовые превращения являются одним из самых эффективных способов поглощения тепла, особенно на переходе в газообразное состояние, поскольку теплота сублимации почти на порядок превосходит теплоту плавления. Кроме того, отвод газифицированного вещества сопровождается вдувом массы в пограничный слой.
Многие химические реакции протекают с выделением тепла, что может ухудшить тепловой баланс, но, все-таки, образование при этом газообразных продуктов является положительным эффектом. Оно ведет к снижению доли механического уноса материала с поверхности за счет вдува газов в пограничный слой.
Разность между тепловыми потоками к непроницаемой поверхности и к поверхности с расходом массы через нее равна
где q0– удельный тепловой поток к поверхности при отсутствии вдува со стороны поверхности; qw – удельный тепловой поток к поверхности при наличии вдува за счет сублимации материала или химических реакций; qвд – удельный тепловой поток, поступающий в пограничный слой за счет вдува; γ – коэффициент, зависящий от отношения молекулярных масс вдуваемых продуктов и набегающего газового потока, а также от режима течения в пограничном слое; Ст – удельный расход материала; IС, IW – значения энтальпии потоков без вдува и при его наличии соответственно. Значение у принимается постоянным и равным для ламинарного потока 0,6, для турбулентного γ т = 0,2.
При больших энтальпиях торможения Iс >30 000 кДж/кг вдув по своей эффективности превосходит все другие способы рассеивания и поглощения тепла на разрушающейся поверхности.
Для сравнения теплозащитных и абляционных материалов введено понятие эффективной энтальпии, определяющей количество тепла, которое может быть поглощено при разрушении единицы массы материала, поверхность которого имеет температуру Т№ в результате действия всех физико-химических процессов, сопровождающих разрушение.
где Qн – тепло, расходуемое на нагрев материала; (QПЛ – тепло, расходуемое при плавлении; Qхп – теплота химических превращений; Qисп – теплота испарения из жидкой фазы; Qсубл – теплота сублимации из твердой фазы, она несколько выше QИСП.; Qион – энергия ионизации, имеющая место при очень высоких температурах; Qизл – количество тепла, отдаваемого поверхностью за счет излучения. Все значения теплот отнесены к единице массы материала.
В литературе имеются другие выражения для Нэф, но авторы считают, что такое представление является хоть и не весьма строгим, но наиболее понятным.
Чем выше эффективная энтальпия, тем лучше теплозащитный или другой аблирующий материал. Эффективная энтальпия не является термодинамическим параметром, т. к. величина ее для одного и того же материала зависит от температуры, скорости набегающего потока и других условий. В каждом конкретном случае тип аблирующего материала нужно выбирать так, чтобы могла максимально реализоваться его эффективная энтальпия. Например, углерод–углеродные материалы лучше всего могут реализовать Нэф при температурах выше 3 500 К, а кварцевые ТЗП – до 3 000 К. Как говорят в этом случае ракетчики, «нужно, чтобы материал работал».
Общая задача исследования разрушающихся ТЗП и других «жертвенных» материалов требует установления определяющего механизма разрушения и получения зависимости уноса массы от температуры и условий обтекания. С этой целью удобно разбить все многообразие материалов на несколько классов:
1. Сублимирующие материалы.
2. Разлагающиеся материалы.
3. Материалы, химически реагирующие с компонентами набегающего газового потока.
4. Оплавляющиеся материалы.
5. Композиционные материалы.
В качестве сублимирующих материалов при атмосферном давлении и соответствующих температурных условиях могут выступать сухой лед (твердая углекислота), нафталин, графит и некоторые другие (табл.З). Практически все вещества могут сублимировать; нужно, чтобы давление паров данного вещества над поверхностью было ниже, чем в тройной точке. В замкнутом объеме с течением времени наступает состояние динамического равновесия, при котором скорость испарения равна скорости конденсации.
Таблица 3
Давление, температура и теплота испарения некоторых веществ
Вещество |
Р∙10-5, Па |
Т, К |
∆Qисп., кДж/кг |
Сухой лед (СО2) |
5 |
215 |
560 |
Нафталин |
0,015 |
353 |
400 |
Графит |
110 |
4200 |
20000 |
Обозначения: Р – давление; Т – температура; ∆Qисп – теплота испарения.
Скорость испарения описывается формулой Кнудсена-Ленгмюре
где а – коэффициент аккомодации (прилипания), который может изменяться в очень широких пределах, от 1 для металлов до 10-9 для красного фосфора; Рiн –давление насыщенных паров вещества при температуре Тw; Рi – давление паров вещества над поверхностью; μi – молекулярная масса; Тw – температура поверхности сублимирующего вещества. При сублимации с поверхности углерода в его порах могут содержаться не только одноатомные, но и многоатомные молекулы: С2, С3...С7. При этом каждая молекула образуется при сублимации твердой фазы.
Заметим, что в связи с открытием новых структур у углеродного вещества, таких как карбины и фуллерены, реальная картина сублимации углерода может существенно отличаться от наших современных представлений об этом процессе.
Полимерные теплозащитные материалы при высоких температурах претерпевают процесс деструкции, которая представляет собой совокупность гомогенных и гетерогенных химических реакций и фазовых превращений, сопровождающихся, как правило, поглощением тепла и потерей массы за счет выделения продуктов разложения и механической эрозии.
Гомогенные реакции протекают в объеме, гетерогенные – на поверхности раздела фаз. Константа скорости реакции описывается уравнением Аррениуса:
где В – предэкспоненциальный множитель, моль/с; R – универсальная газовая постоянная, кДж/(моль∙К); Т – температура реагирующих веществ, К; Е – энергия активации реакции, кДж/моль. Газообразные продукты, получающиеся при разложении полимеров, являются сложными органическими соединениями. Предэкспоненциальный множитель для реакции разложения имеет порядок В =1013 1/с. Энергия активации Е не превышает энергии связи С – О и С – Н, т. е. она не больше 200...400 кДж/моль.
Время реакции разложения при названной энергии активации составляет 10-7...10-3 с. Термореактивные смолы обладают сетчатой структурой. Они разлагаются, образуя коксовый остаток без предварительного перехода в вязкотекучее состояние и газообразные продукты. Деструкция феноло-формальдегидных смол протекает в интервале 500...800 К.
Важной характеристикой при разложении смол является коксовое число К, определяемое по формуле
где р – плотность коксового остатка; р0– начальная плотность смолы.
Для фенольной смолы К~0,5...0,6, для эпоксидной – К~0,2, для фуриловых смол К достигает значений 0,82.