14 Ковальчук Очистка стічних вод
.pdfРис. 14.53. Схема роботи фільтр-преса:
а) - фільтрувальна плита; б) - завантаження робочої камери осадом; в) - віджимання осаду; в - просушування; 1 - горизонтальна перегородка; 2 - верхня частина фільтрувальної плити; 3 - нижня частина фільтрувальної плити; 4 - еластична гумова діафрагма; 5 - перфорована перегородка; 6 - зневоднюваний осад; 7 - фільтруавльна тканина; 8 - подача осаду; 9 - вода під тиском; 10 - фільтрат; 11 - зневоднений осад; 12 - стиснене повітря
Продуктивність камерного фільтр-преса за сухою речовиною осаду можна визначити за формулою
qфп = |
3600(F.h. ρ к |
100 − Wк |
) / (τ |
о +τ доп ),т / год, |
|
(14.15) |
||
|
|
|||||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
де F - площа фільтруючої поверхні, м2; |
h - товщина шару осаду чи глибина |
|||||||
камери, м; |
ρ |
к |
- густина кека, кг/м3; W |
- вологість кека; %; τ |
o |
- тривалість |
||
|
|
|
|
к |
|
|
основних операцій, с; τ доп - тривалість допоміжних операцій, с.
До нині не отримана аналітична залежність, яка дозволяла б розраховувати тривалість фільтрування до отримання кека певної вологості, а існуючі емпіричні залежності справедливі лише для конкретних видів осадів у певному діапазоні зміни їх властивостей. Тому продуктивність фільтр-преса в кожному конкретному випадку визначається експериментально чи орієнтовно приймається за таблицею 14.23.
551
Для забезпечення роботи фільтр-пресів потрібне реагентне господарство, насосна станція осаду, компресорна, маслонасосна установка й інше допоміжне обладнання.
Інститутом Укрводоканалпроект розроблений проект цеху для зневоднення осаду на фільтр-пресах ФПАКМ-50НП продуктивністю за сухою речовиною осаду 100 т/добу (рис. 14.54). До складу цеху входять відділення фільтр-пресування, реагентне господарство і повітродувна станція. Осад подається в корпус безпосередньо на фільтр-преси. Зневоднений осад видаляється для наступної обробки чи використання за допомогою стрічкових конвейєрів. Стиснене повітря подається на фільтр-преси компресорами, фільтрат насосами перекачується в «голову» очисних споруд. Тканина фільтр-пресів регенерується при промиванні водою і розчином соляної кислоти.
Рис. 14.54. Схема цеху механічного зневоднення осаду на фільтр-пресах:
1 - реагентне господарство; 2 - конвейєри зневодненого осаду; 3 - фільтр-преси ФПАКМ-50НП; 4 - компресори; 5 - насоси
У останні роки все більшого поширення набувають нові типи фільтрпресів, зокрема стрічкові фільтр-преси безперервної дії, які відрізняються простою конструкцією, мають низьку потужність встановленого електрообладнання, потребують мало допоміжного обладнання.
552
Рис. 14.55. Схема стрічкового фільтр-преса:
1 - зневоднюваний осад; 2 - реагенти; 3 - камера змішування; 4 - притискувальна стрічка; 5 - зневоднений осад; 6 - подача промивної води; 7 - фільтрат; 8 - фільтруюча стрічка; 9 - збірник фільтрату
На рис. 14.55 представлена принципова схема горизонтального стрічкового фільтр-преса. Він складається з двох безкінечних стрічок: нижньої горизонтальної - фільтруючої і верхньої - притискувальної, розміщеної під невеликим кутом. Фільтрування та віджимання осаду здійснюються в клиновому просторі між притискувальною і фільтруючою стрічками. Зазор між стрічками й швидкість їх переміщення регулюються. Кек зрізається ножем і скидається на транспортер. Вологість осадів, зневоднених на стрічкових фільтр-пресах, за даними фірм-виробників досягає 40-50 %. Перед надходженням на стрічковий фільтр-прес осад обробляється коагулянтами чи флокулянтами. Фільтрувальна стрічка промивається водою, яка відводиться разом із фільтратом.
|
|
|
|
|
|
Таблиця 14.26 |
|
|
Технічні характеристики деяких горизонтальних |
|
|||||
|
|
стрічкових фільтр-пресів [26] |
|
|
|||
|
|
Ширина |
Габарити, мм |
Ма- |
Встанов- |
||
Фірма- |
Марка |
фільтру- |
|
|
|
са, |
лена |
виробник |
|
вальної |
дов- |
ши- |
висо- |
кг |
потужність, |
|
|
стрічки, мм |
жина |
рина |
та |
|
кВт |
«Пасса- |
ВFР-075 |
750 |
4500 |
1250 |
1600 |
2000 |
1,3 |
вант», |
ВFР-125 |
1250 |
4500 |
1750 |
1600 |
3000 |
2,4 |
ФРН |
ВFР-200 |
2000 |
4500 |
2500 |
1600 |
4000 |
2,4 |
«Дегре- |
F1 |
1000 |
4900 |
2200 |
- |
3300 |
0,35 |
мон», |
F3 |
2000 |
4900 |
3200 |
- |
4900 |
0,75 |
Франція |
F5 |
3000 |
4900 |
4200 |
- |
6900 |
0,75 |
«Эко- |
СиР0,7* |
650 |
2800 |
1100 |
1230 |
800 |
1,5 |
фильтр», |
СиР1,6* |
1650 |
2800 |
2000 |
1230 |
1600 |
2,5 |
Росія |
СиР2,1* |
2050 |
2800 |
2400 |
1230 |
2200 |
3 |
*при зневодненні осаду вологістю 95-96 % продуктивність фільтр-пресів за сухою речовиною складає відповідно 300, 750, 1100 кг/год; вологість кека - 70-80 %
553
Технічна характеристика деяких горизонтальних стрічкових фільтрпресів наведена в табл. 14.26. Існують також конструкції вертикальних стрічкових фільтр-пресів.
14.6.2.3. Зневоднення осадів на центрифугах
В останнє десятиліття великого поширення набуло зневоднення осадів стічних вод на центрифугах. Перевагою цього методу є його простота, економічність і керованість. Після зневоднення на центрифугах отримують кек низької вологості. Для зневоднення осадів частіше всього використовуються осаджувальні горизонтальні шнекові центрифуги (рис. 14.56).
Рис. 14.56. Осаджувальна горизонтальна шнекова центрифуга:
1 - корпус; 2 - ротор; 3 - шнек; 4 - порожнистий вал; 5 - труба для подачі осаду; 6 - вивантаження кека; 7 - вивантаження фугату
Для зневоднення осадів у вітчизняній практиці застосовуються переважно центрифуги марки ОГШ. Основними елементами центрифуги ОГШ є циліндро-конічний ротор і порожнистий шнек-вал, які обертаються в одну сторону, але з різними швидкостями (рис. 14.57). Осад подається в ротор через подаючий отвір у валу. Частинки осаду під дією відцентрової сили відкидаються до периферії і «осаджуються» на внутрішній поверхні ротора. Частота обертання шнека на 1-2 % більша від частоти обертання ротора, в результаті чого він повільно рухається відносно ротора й переміщує осад до вивантажувальних отворів. Рідка фаза осаду (фугат) виводиться через вивантажувальні отвори з протилежної сторони ротора.
554
Центрифуги виготовляються як із неіржавної, так і з вуглецевої сталі. Для збільшення терміну експлуатації шнек зазвичай покривають карбідовольфрамовим сплавом - «бронюють». Технічна характеристика центрифуг, які серійно випускаються Сумським машинобудівним об’єднанням ім. М.В.Фрунзе, наведена у табл. 14.27. Крім наведених у таблиці освоюється також випуск центрифуг марок ОГШ-501 К-11 і ОГШ-631 К-05 продуктивністю відповідно 6-12 і 20-40 м3/год. В країнах Західної Європи широко застосовуються центрифуги марок «Гумбольт», «Флоттвег», «Центріпрес», «АльфаЛаваль» й інші.
Рис. 14.57. Схема роботи осаджувальної горизонтальної шнекової центрифуги:
1 - планетарна передача; 2 - шнек-вал; 3 - ротор; 4 - отвори для вивантаження фугату; 5 - привід ротора; 6 - подача зневоднюваного осаду; 7 - лоток для вивантаження фугату; 8 - лоток для вивантаження кека; 9 - отвори для вивантаження кека
Робота центрифуг повинна забезпечувати отримання осаду як можливо меншої вологості та фугату з найменшим вмістом сухої речовини. Ефективність центрифугування осадів залежить від ряду чинників, які можна поділити на дві групи: до першої групи відносять чинники, що залежать від конструкції та умов експлуатації центрифуги; до другої групи - чинники, що залежать від властивостей осадів і навантаження на центрифугу.
До чинників першої групи відносять: конструкцію ротора (відношення довжини до діаметра, кут похилу циліндричної частини ротора); швидкість обертання ротора; гідравлічний об’єм ротора, який залежить від відстані розвантажувальних отворів фугату від осі ротора; швидкості обер-
555
тання шнека та кроку його лопатів. Чинниками другої групи є наступні: навантаження на центрифугу за кількістю зневоднюваного осаду; розміри й густина твердих частинок осаду; концентрація зневоднюваного осаду; температура та в’язкість осаду; попереднє кондиціонування осаду (вид і доза флокулянтів). Вплив зазначених чинників на ефективність центрифугування осадів представлений у табл. 14.28.
Кількісні залежності між ефективністю центрифугування та зазначеними вище чинниками для конкретних видів осадів міських стічних вод і типів центрифуг невідомі, а теоретично отримати їх поки неможливо, тому вони встановлюються дослідним шляхом. Дослідні дані дозволяють отримати оптимальні значення чинників центрифугування, які забезпечують бажаний результат - мінімум капітальних чи експлуатаційних затрат при обмеженні певних чинників чи показників (наприклад вологість кека, вміст сухої речовини у фугаті тощо).
Таблиця 14.27
Технічна характеристика центрифуг ОГШ
Показники |
|
Значення показників для центрифуг типу |
|
||||
ОГШ- |
|
ОГШ- |
ОГШ- |
ОГШ- |
|
ОГШ- |
|
|
352 К-03 |
|
502 К-04 |
631 К-02 |
1001К-01 |
|
501 К-10 |
Розрахункова продук- |
|
|
|
|
|
|
|
тивність за вихідним |
4-7 |
|
6-12 |
20-40 |
50-80 |
|
15-25 |
осадом, м3/год |
|
|
|
|
|
|
|
Найбільший робочий |
350 |
|
500 |
630 |
1000 |
|
500 |
діаметр ротора, мм |
|
|
|
|
|
|
|
Робоча довжина ротора, |
1000 |
|
930 |
2370 |
3600 |
|
1800 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
Частота обертання ро- |
2800- |
|
2000- |
2000 |
1000 |
|
2650 |
тора, хв-1 |
4250 |
|
2650 |
|
|
|
|
Чинник розділення |
1500- |
|
1100- |
1420 |
560 |
|
1960 |
|
3533 |
|
1950 |
|
|
|
|
Потужність електро- |
18,5 |
|
28; 32 |
90 |
110 |
|
75 |
двигуна, кВт |
|
|
|
|
|
|
|
Примітки: 1. Більші значення розрахункової продуктивності центрифуг приймаються при центрифугуванні активного мулу та аеробно стабілізованої суміші;
2. Продуктивність центрифуг вказана при роботі без застосування реагентів.
Розрахункова продуктивність центрифуги по вихідному осаду визначають за емпіричною формулою
q = (15− 20). Dp . Lp , м3 / год. |
(14.16) |
де Dp і Lp - відповідно діаметр і довжина ротора центрифуги, м.
556
Таблиця 14.28
Вплив конструктивних і експлуатаційних чинників, а також властивостей зневоднюваних осадів на ефективність роботи осаджувальних центрифуг
Чинники |
Згущення |
Очищен- |
|
осаду |
ня фугату |
Збільшення відношення довжини ротора до його діаметра |
+ |
+ |
Збільшення кута похилу циліндричної частини ротора |
+ |
- |
Збільшення гідравлічного об’єму ротора |
- |
+ |
Збільшення швидкості обертання шнека |
- |
- |
Збільшення навантаження на центрифугу за кількістю зне- |
+ |
- |
воднюваного осаду |
|
|
Збільшення концентрації й густини зневоднюваного осаду |
- |
+ |
Збільшення температури й в’язкості зневоднюваного осаду |
+ |
+ |
Застосування флокулянтів |
- (+)* |
+ |
*при зневодненні осадів із високою вологістю вологість кека може зростати
Рис. 14.58. Технологічна схема безреагентного центрифугування осадів стічних вод: 1 - зневоднюваний осад; 2 - насос; 3 - переливний трубопровід; 4 - гідроциклон; 5 - бак-розподілювач осаду; 6 - центрифуга ОГШ; 7 - горизонтально-похилий конвейєр; 8 - кек; 9 - фугат; 10 - бак фугату; 11 - подача фугату на подальшу обробку; 12 - бак піщаної пульпи; 13 - подача піщаної пульпи на піскові майданчики
557
Таблиця 14.29
Ефективність затримання сухої речовини осаду і вологість кека при безреагентному центрифугуванні осадів міських стічних вод [7]
|
Ефективність |
Вологість |
Вид зневоднюваного осаду |
затримання сухої |
кека, |
|
речовини, % |
% |
Сирий чи зброджений осад первинних відстій- |
45-65 |
65-75 |
ників |
|
|
Анаеробно зброджена суміш осаду первинних |
25-40 |
65-75 |
відстійників і активного мулу |
|
|
Аеробно стабілізована суміш осаду первинних |
25-35 |
70-80 |
відстійників і активного мулу |
|
|
Сирий активний мул при зольності, % |
|
|
28-35 |
10-15 |
75-85 |
38-42 |
15-25 |
70-80 |
44-47 |
25-35 |
60-75 |
Через випуск обмеженої кількості флокулянтів у вітчизняній практиці застосовується переважно безреагентне центрифугування осадів, технологічна схема якого наведена на рис. 14.58. При цьому доцільним є застосування центрифуг з максимальним значенням чинника розділення. Ефективність затримання сухої речовини осаду й вологість кека при цьому слід приймати за даними, наведеними в табл. 14.29. За безреагентного центрифугування центрифуги мають більшу продуктивність, але у фугат переходить велика кількість сухої речовини осаду, що зумовлює високі значення в ньому концентрацій завислих речовин, БПК і ХПК. Найбільша кількість завислих речовин міститься у фугаті при центрифугуванні активного мулу. Для подальшій обробки фугат зазвичай направляється в «голову» очисних споруд, збільшуючи тим самим навантаження на них (БПКповн фугату визначають із розрахунку - 1 г БПКповн на 1 г сухої речовини фугату). Для запобігання цьому розроблений ряд технологічних схем, які передбачають додаткову обробку фугату.
На рис. 14.59 наведена схема роздільного центрифугування сирого осаду первинних відстійників і надлишкового активного мулу. За цією схемою фугат від центрифугування сирого осаду скидається в первинні відстійники (тривалість освітлення стічних вод при цьому збільшують до 4-4,5 год), а фугат від центрифугування активного мулу використовується, як зворотний мул в аеротенках. При цьому з схеми очисних споруд виключаються мулозгущувачі.
Розроблена також комбінована схема центрифугування сирого осаду первинних відстійників із наступною аеробною стабілізацією фугату в суміші з неущільненим надлишковим активним мулом і центрифугуванням ущільненої збродженої суміші (рис. 14.60). За цією схемою тривалість аеробної стабі-
558
лізації складає 6-8 діб, тривалість ущільнення збродженої суміші - 6-8 год, а вологість ущільненого осаду - 97,5 %.
Рис. 14.59. Схема роздільного центрифугування сирого осаду й активного мулу:
1 - первинний відстійник; 2 - аеротенк; 3 - вторинний відстійник; 4 - центрифуги; 5 - зво-ротний активний мул; 6 - надлишковий активний мул; 7 - кек; 8 - фугат; 9 - суміш фугату й зворотного активного мулу
Рис. 14.60. Комбінована схема центрифугування осадів стічних вод:
1 - первинний відстійник; 2 - аеротенк; 3 - вторинний відстійник; 4 - центрифуги; 5 - сирий осад первинних відстійників; 6 - фугат; 7 - зворотний активний мул; 8 - надлишковий активний мул; 9 - кек; 10 - аеробний стабілізатор; 11 - мулозгущувач; 12 - мулова вода; 13 - ущільнений стабілізований мул
559
Таблиця 14.30
Зневоднення осадів міських стічних вод центрифугуванням з флокулянтами «Зетаг» і «Престол» [25]
|
Воло- |
Доза фло- |
Вологість |
Завислі |
Ефект за- |
Осад |
гість, |
кулянта, |
кека, % |
речовини |
тримання |
|
% |
кг/т сухої |
|
у фугаті, |
сухої ре- |
|
|
речовини |
|
г/л |
човини, % |
Сирий осад первинних |
94-96 |
- |
73,7-74,5 |
13,4-18,4 |
58-79 |
відстійників |
|
1,1 |
71,8-72,5 |
3,7-4,5 |
96,9-97,3 |
Суміш осаду первинних |
95-96 |
- |
80 |
30 |
48 |
відстійників і актив- |
|
2,5-2,75 |
79-78 |
0,5-1,5 |
97,5-97,3 |
ного мулу |
|
|
|
|
|
Надлишковий активний |
97-98 |
4,2-4,4 |
86,2-87,4 |
0,6-4,0 |
93-97,9 |
мул |
|
|
|
|
|
Мезофільно збродже- |
- |
- |
75,4 |
7,95 |
69,4 |
ний осад первинних |
|
0,82-2,9 |
70,6-72,8 |
0,7-2,6 |
95,5-98,3 |
відстійників |
|
|
|
|
|
Термофільно зброджена |
97,5- |
- |
85,8 |
15,4 |
42,5 |
суміш осаду первин- |
98,5 |
4,6-5,2 |
84,5-86,3 |
1,5-2,8 |
90,6-94,4 |
них відстійників і ак- |
|
|
|
|
|
тивного мулу |
|
|
|
|
|
Аеробно зброджена |
- |
- |
92,7 |
11,6 |
39,3 |
суміш осаду первин- |
|
4,2-5,5 |
87,7-89,5 |
0,3-1 |
90-98,4 |
них відстійників і ак- |
|
|
|
|
|
тивного мулу |
|
|
|
|
|
За третьою схемою здійснюється центрифугування збродженого осаду з наступним зневодненням фугату на мулових майданчиках із дренажем. Навантаження на мулові майданчики при цьому збільшується в 2-3 рази.
За попереднього кондиціонування осадів флокулянтами катіонного типу (доза 0,1-0,5 % маси сухої речовини), ефективність центрифугування значно збільшується (табл. 14.30). Флокулянти вводяться в всмоктувальну чи напірну лінію насоса-дозатора або безпосередньо в центрифугу. При роботі з флокулянтами доцільно застосовувати центрифуги, які працюють при значеннях чинника розділення 400-800, оскільки збільшення швидкості обертання ротора призводить до руйнування флокул і погіршання ефективності розділення. Продуктивність центрифуг, які працюють з флокулянтами, зменшується в два рази у порівнянні з наведеною в табл. 14.29, ефективність затримання сухої речовини осаду збільшується до 90-95 %, а вологість кека складає 65-80 %. Вирішальний вплив на вологість кека має вміст у зневоднюваному осаді колоїдних частинок активного мулу, при збільшенні якого вологість кека зростає.
560