Курсач ЭМ / poz075_0
.pdfТаблица 2
Рекомендуемый класс изоляции и рекомендуемое значение коэффициента kA.
|
|
|
|
Рекомендуемый |
Значение kA при системе изоляции |
|
||||||||||||
h, мм |
|
|
|
класса нагревостойкости |
|
|||||||||||||
|
|
класс изоляции |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
B |
|
|
F |
|
|
|
H |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
50-132 |
|
|
|
|
|
B |
1 |
|
|
1,15 |
|
|
1,32 |
|
|
|||
160-355 |
|
|
|
|
|
F |
0,87 |
|
|
1 |
|
|
1,15 |
|
|
|||
Таблица 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рекомендуемая марка стали и способ изоляции листов |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
h, мм |
|
Марка |
|
|
Статора |
|
|
|
Ротора |
|
|
|
|
|||||
|
стали |
|
|
|
Короткозамкнутого |
|
Фазного |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
50-250 |
|
2013 |
|
Оксидирование |
|
Оксидирование |
|
|
Лакировка |
|||||||||
280-355 |
|
2312 |
|
|
Лакировка |
|
Оксидирование |
|
|
Лакировка |
||||||||
Таблица 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примерное соотношение Z1 и Z2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Высота оси |
|
|
|
|
|
|
Z1/Z2 при 2р |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
вращения |
|
|
|
Двигатели с короткозамкнутым ротором |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
4 |
6 |
|
8 |
10 |
|
|
12 |
|
|
||
50 |
|
|
|
12/9 |
|
12/15 |
– |
– |
– |
|
|
– |
|
|
||||
56 |
|
|
|
24/18 |
|
24/18 |
– |
– |
– |
|
|
– |
|
|
||||
63 |
|
|
|
24/18 |
|
24/18 |
36/28 |
|
– |
– |
|
|
– |
|
|
|||
71 |
|
|
|
24/20 |
|
24/18 |
36/28 |
|
36/28 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
80-100 |
|
|
|
24/20 |
|
36/28 |
36/28 |
|
36/28 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
112 |
|
|
|
24/22 |
|
36/34 |
54/51 |
|
48/44 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
132 |
|
|
|
24/19 |
|
36/34 |
54/51 |
|
48/44 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
160 |
|
|
|
36/28 |
|
48/38 |
54/50 |
|
48/44 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
180, 200 |
|
|
|
36/28 |
|
48/38 |
72/58 |
|
72/58 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
225 |
|
|
|
36/28 |
|
48/38 |
72/56 |
|
72/56 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
250 |
|
|
|
48/40 |
|
60/50 |
72/56 |
|
72/56 |
90/76 |
|
|
– |
|
|
|||
280-355 |
|
|
|
48/38 |
|
60/50 |
72/82 |
|
72/86 |
90/106 |
|
90/106 |
|
|
||||
Высота оси |
|
|
|
|
|
|
Z1 / Z2 при 2р |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
вращения |
|
|
|
|
|
Двигатели с фазным ротором |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
4 |
6 |
|
8 |
10 |
|
|
12 |
|
|
||
160 |
|
|
|
–– |
|
48/36 |
54/36 |
|
48/36 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
180, 200 |
|
|
|
– |
|
48/36 |
72/54 |
|
72/48 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
225 |
|
|
|
– |
|
48/66 |
72/81 |
|
72/84 |
– |
|
|
– |
|
|
|||
250 - 355 |
|
|
|
– |
|
60/72 |
72/81 |
|
72/84 |
90/120 |
|
90/108 |
|
|
11
5.3.1. Форма пазов статора:
а) полузакрытый трапецеидальный б) полуоткрытый прямоугольный в) открытый прямоугольный
Таблица 5
Выбор формы паза статора и его типа обмотки
h |
2p |
Форма пазов статора |
Тип обмотки статора |
|
|
|
|
|
|
50 - |
2; 4; 6; 8 |
Трапецеидальные |
Однослойная всыпная; |
|
132 |
||||
|
|
|
||
160 |
2; |
То же |
Двухслойная всыпная; |
|
4; 6; 8 |
Однослойная всыпная |
|||
|
|
|||
180 - |
2; |
|
Двухслойная всыпная; |
|
4; 6; |
То же |
Одно-двухслойная всыпная; |
||
250 |
||||
8 |
|
Двухслойная всыпная |
||
|
|
|||
|
|
|
|
|
280 - |
2; 4; 6; 8; |
Прямоугольные |
Двухслойная из жестких |
|
полуоткрытые; |
полукатушек; |
|||
355 |
10; 12 |
Трапецеидальные |
Двухслойная |
|
|
|
полузакрытые |
концентрическая всыпная |
|
|
|
|
|
Примечание: для двигателей исполнения по способу защиты IP23 рекомендуемые значения магнитной индукции следует увеличить на 8%
5.3.2. Форма пазов ротора:
а) полузакрытый овальный б) и в) закрытый овальный
г) закрытый лопаточный (бутылочный)
12
Таблица 6
Выбор формы паза ротора и его типа обмотки
h |
2p |
Форма пазов |
|
статора |
|||
|
|
||
|
|
|
|
50-132 |
2; 4; 6; 8 |
а |
|
160-225 |
2; |
а |
|
4; 6; 8 |
б |
||
|
|||
250 |
2; |
г |
|
4; 6; 8 |
а |
||
|
|||
|
2; |
г |
|
280-355 |
4; 6; 8; 10; |
||
б |
|||
|
12 |
||
|
|
Примечание для таблиц: Формы пазов статора и ротора можно выбрать опираясь на материал, изложенный на странице 175 (358), 183 (371).
Тогда:
q = |
Z1 |
, где m – число фаз |
2 p m |
Двухслойные обмотки применяются практически во всех машинах переменного тока, мощностью от 15-16 кВт и до крупных гидро- и турбогенераторов. Только некоторые уникальные турбогенераторы большой мощности с непосредственным охлаждением меди статора имеют однослойные обмотки. Следовательно, в нашем случае разумнее применить двухслойную обмотку.
Основным достоинством двухслойных обмоток является возможность использовать укорочение шага для подавления высших гармоник в кривой ЭДС. Кроме того, двухслойные обмотки имеют ряд существенных преимуществ по сравнению с однослойными, например по количеству возможных вариантов выполнения параллельных ветвей, дробного числа пазов на полюс и фазу, равномерности расположения лобовых частей катушек и др.
Окончательное значение зубцового деления t1 будет определено как:
13
t1 = 2 πp mD q м.
При определении числа эффективных проводников в пазу uП руководствуются следующим: uП должно быть целым, а в двухслойной обмотке желательно, чтобы оно было кратным двум. В первую очередь определяем предварительное число эффективных проводников в пазу u′П при
условии, что параллельные ветви в обмотке отсутствуют (а = 1).
Изначально определяем номинальный ток обмотки статора (формула 6-18, 9.18):
I1н |
= |
|
P2 |
= А. |
|
m Uн |
η cosϕ |
||||
|
|
|
Теперь рассчитаем предварительное число эффективных проводников в
пазу по формуле 6-17 (9.17): u′П = π D A .
Полученное значение u′П не округляют до целого, а находят такое число
параллельных ветвей обмотки а, при котором число эффективных проводников в пазу либо будет полностью удовлетворять отмеченным условиям, либо
потребует лишь незначительного изменения: uП = a u′П .
Принятое на данном этапе расчета число параллельных ветвей а в дальнейшем, при выборе размеров и числа элементарных проводников, пожжет быль изменено. В этом случае пропорционально меняется так же и uП .
Окончательное число витков в фазе обмотки рассчитывается по формуле 6- 20 (9.20):
ω1 = 2uПa Zm1 .
Окончательное значение линейной нагрузки определяем по формуле 6-21 (9.21):
A = 2 I1н ω1 m А/м.
π D
В машинах мощностью свыше 15-16 кВт обмотки выполняются двухслойными, а при механизированной укладке применяют одно-двухслойные или двухслойные концентрические обмотки, которые могут быль уложены в пазы без подъема шага. А обмоточный коэффициент kоб = kp ky
рассчитывается в зависимости от принятого укорочения шага обмотки β и числа q .
В двухслойных обмотках асинхронных двигателей шаг выполняют в большинстве случаев с укорочением, близким к β = 0,8 . На графике, изображенном на рисунке 3-11 (3.12), показана область наиболее распространенных в практике значений укорочения 0,79 < β < 0,83 , при которых достигается значительное уменьшение гармоник (ν = 5 или ν = 7 ) при относительно малом уменьшении ЭДС первой гармоники. В практике почти все
14
машины, кроме машин малой мощности, выполняют с обмоткой, имеющей укороченный шаг.
По таблице 3-13 (3.16) или по формуле 3-6 (3.13) находят коэффициент
распределения (для первой гармоники трехфазных машин): |
|||||
kp = |
sin(π |
2 |
m) |
. |
|
q sin(π |
2 |
m q) |
|||
|
|
Коэффициент укорочения для первой гармоники (формула 3-4 (3.6) или график рис.3-11 (3.12)):
ky = sin π2 β .
Находят обмоточный коэффициент (формула 3-3 (3.5)): kоб1 = kp ky .
Окончательно определяют значения потока Ф (формула 6-22 (9.22)) и индукцию в воздушном зазоре Bδ (формула 6-23 (9.23)):
Ф = |
|
|
kE U1н |
|
, Вб; |
|||
4 k |
B |
|
ω |
k |
об1 |
f |
||
|
|
|
1 |
|
1 |
|
Bδ = Ф p , Тл.
D lδ
С точки зрения повышения использования активных материалов плотность тока J1 должна быть выбрана как можно большей, но при этом
возрастают потери в меди обмотки. Увеличение потерь сказывается на температуре обмотки и на КПД двигателя. В асинхронных двигателях общего назначения влияние плотности тока на нагрев обмотки более существенно, чем на КПД.
Нагрев пазовой части обмотки зависит от произведения линейной нагрузки на плотность тока ( А J1 ). Поэтому выбор допустимой плотности тока
производят с учетом линейной нагрузки двигателя (формула 6-25 (9.25)):
J1 = (AAJ1 ), А/м2.
Сечение эффективных проводников определяют, исходя из тока одной параллельной ветви и допустимой плотности тока в обмотке:
qэф1 = aI1нJ1 .
В том случае, если расчетная площадь сечения эффективного проводника превосходит площадь поперечного сечения рекомендуемого, то эффективный проводник следует разделить на несколько элементарных.
Пусть эффективный проводник будет состоять из трех элементарных nэл = 6, тогда, исходя из формулы 6-26 (9.26):
qэл = qэф , мм2. nэл
На основании полученных данных выбирают обмоточный провод (приложение 3, таблица П-28 (П3.1)) с параметрами:
15
d |
эл |
= мм; d |
из |
= мм; q |
эл |
= мм2; q |
эф |
= n q |
эл |
= |
мм2. |
|
|
|
|
эл |
|
|
Тогда окончательное значение плотности тока в обмотке статора будет рассчитываться по формуле 6-27 (9.27):
J1 |
|
I1н |
2 |
|
= |
|
|
, А/м . |
|
a qэл |
|
|||
|
|
nэл |
5.4. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
Для всыпной обмотки могут быть выбраны пазы показанной на рисунке 6-19 а-в (9.29) конфигурации; для обмотки из прямоугольного провода – 6-17, 6-18 (9.28).
Размер пазов в электрических машинах выбираются таким образом, чтобы:
•Площадь паза соответствовала количеству и размерам размещаемых в нем проводников обмотки с учетом всей изоляции
•Значения индукции в зубцах и ярме статора находились в определенных пределах, зависящих от типа, мощности, исполнения машины и от марки электротехнической стали сердечника Расчет размеров зубцовой зоны проводят по допустимым индукциям в ярме и в
зубцах статора (значения принимаются из таблицы 6-10 (9.12)).
Таблица 7
Припуски по ширине и высоте паза
Высота оси |
|
|
Припуски |
|
|
||||||
|
По ширине |
|
|
|
По высоте |
|
|||||
вращения h, мм |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
паза |
|
|
|
|
паза |
|
|
||
50-132 |
|
0,1 |
|
|
|
0,1 |
|
|
|||
160-250 |
|
0,2 |
|
|
|
0,2 |
|
|
|||
280-355 |
|
0,3 |
|
|
|
0,3 |
|
|
|||
400-500 |
|
0,4 |
|
|
|
0,3 |
|
формулы для расчета |
|||
На странице |
175 (356) |
|
расположены |
||||||||
прямоугольных пазов: |
|
Ф |
|
|
|
|
|
||||
Высота ярма статора |
ha = |
|
|
|
; |
|
|
||||
2 Ba |
lcm1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
kcm1 |
|
|
||||||
Минимальная ширина зубца bmin |
= |
|
Bδt1lδ |
; |
|
||||||
|
Bz1maxlcm1kC |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ширина зубца на |
расстоянии |
1/3 его высоты от наиболее узкой части |
b1/ 3 |
= |
Bδt1lδ |
|
Bz1/ 3lcm1kC |
|||
|
|
Далее рассмотрим расчет трапецеидальных пазов, так как формулы в двух взятых за основу учебниках несколько расходятся.
16
Производят предварительный выбор размеров, исходя из допустимой индукции в зубцах и ярме статора:
Ширина зубца (формула 6-39 (9.37))
b |
= |
Bδ t1 lδ |
, м, |
|
|||
z1 |
|
Bz1 lст1 kC |
|
|
|
|
где значение коэффициента заполнения сердечника сталью kC выбрано по
таблице 6-11 (9.13), исходя из h , а U.
Высота ярма статора (формула 6-28 (9.28))
ha |
= |
|
|
Ф |
, м. |
|
2 |
Ba |
lст1 kC |
||||
|
|
|
Далее находятся размеры паза в штампе (формулы 6-40 (9.38), 6-41 (9.39)
и 6.42 - 6-43 (9.40-9.41)): hП = DA 2− D −ha , м;
b1 = π(D +Z12 hП ) −bz1 , м;
При β = 45o и β = 30o (с.178; с.362):
β = 45o: b |
= |
π (D + 2 hш −bш )− Z1 bz1 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
2 |
|
|
Z1 −π |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
π |
D |
+ 2 h |
− |
bш |
|
− Z |
b |
||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
ш |
3 |
1 |
z1 |
||||||
β = 30o : b = |
|
|
|
|
|
|
, |
||||||
|
|
Z − π |
|
|
|
||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где hш - |
|
|
|
3 |
|
|
|
а bш можно рассчитать по формуле |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
высота |
шлица паза, |
bш = dиз + (1,5 ÷2 мм), но так как этот размер нормализуется, то ширину шлица
bш принимаем из таблицы 6-12 (9.16). |
|
|
|
||
Для нахождения |
площади поперечного |
сечения паза |
в штампе |
||
SП (формула |
6-44 |
(9.43)), |
необходимо |
определить |
|
h1 и высоту клиновой части паза hK (формулы 6-45 |
(9.44) и 6-46 (9-45)): |
||||
при β = 30o |
|
|
|
|
|
h |
= |
b2 −bш |
м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
K |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при β = 45o |
|
|
|
|
|
|
(b1 +b2 ) h , м2 . |
||||
h |
= b2 −bш |
, м; |
h = h −(h + h ), м; |
S |
П |
= |
|||||
K |
2 |
3 |
|
1 П |
ш К |
|
|
2 |
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяют расчетные размеры зубцов статора при трапецеидальных пазах (формулы выбраны по таблице 6-14 для рисунка 6-19 а):
bz′ =π D + 2 hП , м;
Z1
17
bz′′=π D + 2 (hП − h1) , м;
Z1
hz = hП , м;
Для расчета коэффициента заполнения паза необходимо определить площадь паза в свету и учесть площадь сечения паза, занимаемую корпусной изоляцией Sиз (формула 6-48 (9.46)) и прокладками в пазу Sпр (формула 6-50
(9.47)).
Размеры паза в свету определяются (формулы 6-47 (9.42)) с учетом припусков на шихтовку и сборку сердечников ∆bП и ∆hП (припуски
выбираются из таблицы на странице 177 (360) в соответствии с h): b1′ =b1 −∆bП , м;
b2′ =b2 −∆bП , м; h1′ = h1 −∆hП , м;
при h =180...250 мм
Sпр = (0,4b1 +0,9b2 ) 10−3, м2;
при h ≥ 280 мм
Sпр = 0,6 10−3 (b1 +b2 ), м2;
S |
из |
=b |
(2 h |
+b |
+b ), м2 |
, |
|
из |
П |
1 |
2 |
|
где bиз , м - толщина изоляции в пазу (выбирается по таблицам относительно
формы паза).
Площадь поперечного сечения паза, остающаяся для размещения проводников обмотки, рассчитывается по формуле 6-51(9.48):
S |
′ |
|
(b′+b′) |
′ |
|
2 |
. |
|
|
|
|
|
|
П |
= |
|
2 |
h1 − Sиз − Sпр, м |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Контролем правильности размещения обмотки в пазах является значение |
||||||||||
коэффициента заполнения паза: kЗ = |
d 2 |
u |
П |
n |
|||||||||
из |
|
эл |
. |
||||||||||
|
SП′ |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
В |
современном |
электромашиностроении плотность укладки обмотки |
стремятся выполнить такой, чтобы значение kЗ было в пределах 0,70 ÷0,75 при ручной укладке обмоток и 0,70 ÷0,72 при механизированной.
Правильный выбор воздушного зазора δ во многом определяет энергетические показатели асинхронного двигателя. Чем меньше воздушный зазор, тем меньше его магнитное сопротивление и магнитное напряжение, составляющее основную часть суммарной МДС магнитной цепи всей машины. Поэтому уменьшение зазора приводит к соответствующему уменьшению МДС магнитной цепи и намагничивающего тока двигателя, благодаря чему возрастает его cosϕ и уменьшаются потери в меди обмотки статора. Но
чрезмерное уменьшение δ приводит к возрастанию амплитуд пульсаций индукции в воздушном зазоре и, как следствие этого, к увеличению поверхностных и пульсационных потерь, таким образом, КПД двигателя с очень малыми зазорами не возрастает, а наоборот – уменьшается.
18
Зависимость воздушного зазора от внутреннего диаметра статора DА у машин серии 4А можно либо рассчитать по формуле 6-52 – 6-54 (9.49 – 9.51), либо взять по графику, показанному на рисунка 6-21 (9.61):
•δ ≈ (0,3 +1,5D) 10−3 , мм
•δ ≈ (0,25 + D) 10−3 , мм
•δ ≈1,2D (1+9 2 p) 10−3, мм
5.5.Расчет короткозамкнутого ротора
Короткозамкнутые обмотки роторов (в отличие от других видов обмоток) не имеют определенного числа фаз и числа полюсов. Один и тот же ротор может работать в машинах, статоры которых выполнены на различные числа полюсов. Это сделало возможность использование короткозамкнутых роторов в двигателях с регулированием частоты вращения путем переключения числа пар полюсов обмотки статора.
Обычно принято считать, что каждый стержень обмотки образует одну
фазу короткозамкнутой обмотки. Тогда число ее фаз |
равно числу пазов |
||||||
( m2 = Z2 ) |
и обмотка каждой из фаз имеет ½ |
витка, т.е. |
ω2 =½ , так как при |
||||
m2 = Z2 |
к каждой |
фазе |
относится один |
стержень |
с |
двумя |
участками |
замыкающих колец, расположенных с разных торцов ротора. |
|
|
|||||
Из таблицы 6-15 (9.18) выбирают число пазов ротора и при 2 p , Z1 число |
|||||||
пазов ротора будет |
равно |
Z2 . Это было сделано с тем, |
чтобы |
ограничить |
чрезмерно большой ток в стержнях ротора и увеличить равномерность распределения проводников обмотки (выполняется в крупных двигателях).
Внешний диаметр:
D2 = D −2 δ .
Длина ротора рассчитывается относительно h, если h > 250 мм, то: l2 =l1 +5 мм, м;
Если l2 >300 мм, то сердечник разбивается на пакеты. Зубцовое деление:
t2 = πZD2 , мм.
2
Внутренний диаметр сердечника ротора Dj равен диаметру вала, так как
сердечник непосредственно насажен на вал без промежуточной втулки.
Dj = DB ≈ kB DA , м,
где kB - значение коэффициента для расчета диаметра вала асинхронных
двигателей, полученное по таблице 6-16 (9.19).
Если же сердечник ротора насажен на втулку или оребренный вал, то
hj |
= |
|
Ф |
; Dj = D2 |
−2 (hп2 |
+ hj ) |
|
2Bj |
lcm2 kC |
||||||
|
|
|
|
|
19
В двигателях с высотой оси вращения h = 280 мм выполняют аксиальные вентиляционные каналы в сердечнике ротора, располагая в одном ряду 12 каналов диаметром dк2 = 20 ÷30 мм (каналы, в зависимости от диаметра
ротора, могут быль расположены как в одном, так и в двух рядах). Радиальные каналы в сердечнике ротора, так же как и в статоре, выполняют лишь при длине сердечника, превышающей 0,3 м.
С учетом принятых для короткозамкнутой обмотки числа пазов ротора рассчитывают коэффициент приведения токов (формула 6-68 (9.66)):
v = |
m1 ω1 kоб1 |
. |
|
||
i |
m2 ω2 kоб2 |
|
|
||
|
Тогда ток в стержне можно определить по формуле: |
|
I2 = ki I1 vi , A , |
где ki - коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение I1 I2 (значение принимается по следующему графику 6.22 или по формуле ki = 0,2 +0,8 cosϕ).
Площадь поперечного сечения стержня qC рассчитывается по формуле 6-
69(9.68).
Вкороткозамкнутых роторах двигателей с h ≥ 280 мм выполняют
закрытые пазы, следовательно J2 = (2,5 ÷3,5) 106 A/м2 , причем меньшее значение J2 соответствует более мощному двигателю (для машин меньшей мощности J2 = (4,0 ÷8,0) 106 A/м2 ). Тогда:
qC = I2 , м2 . J2
Рассчитывают площадь поперечного сечения замыкающих колец по формуле 6-73 (9.72):
qкл = Iкл , м2 ,
Jкл
где Iкл - токи в замыкающем кольце:
Iкл = I∆2 = 2 sin(πI2 pZ2 ), А;
Jкл - плотность тока в замыкающих кольцах, которая берется в среднем на 15 ÷20% меньше, чем в стержнях, таким образом:
Jкл = 0,85 J2 , A/м2 .
Расчетное сечение замыкающих колец литой обмотки принимают:
qкл = акл bкл ,
где b |
≈1,25 h |
, м; |
а |
кл |
= qкл ,м. |
кл |
П2 |
|
|
bкл |
|
|
|
|
|
|
В двигателях с высотой оси вращения h < 250 выполняют грушевидные пазы и литую обмотку; с высотой оси вращения h ≥ 280 ÷355 мм выполняют закрытые пазы ротора и при 2 р≥ 4 - их выполняют трапецеидальными,
сужающимися в верхней части (при 2 р = 2 - лопаточные).
20