Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Ухтинский государственный технический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги бурение / Техника и технология бурения нефтяных и газовых скважин / 1

.pdf

Скачиваний:

145

Добавлен:

02.03.2016

Размер:

6.67 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 4041 / 4441 42 43 44 > Следующая >>>

Ò à á ë è ö à 12.14

Физико-механические свойства раствора и камня из специальных цементов

Добавка замедлителей, % (от

Водоцемент-

Условия испытания

Срок схваты-

Предел прочности

Марка це-

массы цемента)

Растекае-

Плотность,

вания, сут

через 2 сут, МПа

ное отноше-

мента

мость, см

ã/ñì3

Темпера-

Давление,

ïðè èç-

ïðè ñæà-

ÑÑÁ

Гипан

Хромпик

íèå

Начало

Конец

òóðà,

°Ñ

ÌÏà

ãèáå

òèè

ØÏÖÑ-120

–

0,43

18–20

1,8–1,82

–

7–9

9–13

1,5–2,5

3–6

0,05–0,1

–

0,05–0,1

18–22

1,8–1,82

3–5

5–9

2,5–4

6–10

0,15–0,3

–

0,15–0,3

20–23

1,78–1,81

120

3–6

5–9

3–5

8–14

0,4–0,5

–

0,4–0,6

22–24

1,78–1,81

160

4–6

5–8

5–7

15–25

–

0,15

20–22

1,8–1,82

160

4–6

5–8

4–6

13–20

ØÏÖÑ-200

0,1

–

0,1

0,4

18–21

1,81–1,82

100

3–5

5–8

2–3

4–6

0,3–0,5

–

0,3–0,5

22–24

1,78–1,81

160

3–6

5–8

5–6

12–16

–

0,2–0,3

0,1–0,3

20–22

1,8–1,82

160

4–7

6–10

4–5

10–15

–

0,5–0,6

0,3–0,5

20–22

1,8–1,82

220

4–7

6–10

5–8

15–25

–

0,5–1

20–22

1,8–1,82

235

180

4–7

6–10

5–9

15–30

–

0,6–1

0,5–1

20–22

1,8–1,82

250

100

3–5

6–9

6–10

25–35

ÓÖÃ-1

–

0,35

20–21

2,1–2,12

–

6–10

9–13

1,5–2

3–5

0,1–0,3

–

21–23

4–7

6–10

2,4–4,5

6–11

0,3–0,5

–

0,3–0,5

22–24

100

3–5

5–8

4–5

10–12

ÓÖÃ-2

–

0,33

19–21

2,2–2,23

–

6–10

9–13

1,5–2

3–5

0,1–0,3

–

21–23

4–7

6–10

2,5–4,5

6–11

0,3–0,4

–

0,3–0,4

22–24

100

3–5

5–8

4–5

10–12

ÓØÖ1-120

–

0,34

19–20

2,1–2,13

–

6–8

9–12

1,5–2,5

3–5

0,05–0,1

–

20–21

3–5

5–8

3–4

6–10

0,15–0,3

–

0,15–0,3

21–23

120

3–6

5–9

3,0–5

8–14

0,4–0,5

–

0,4–0,8

22–24

160

4–6

5–8

5,0–7

15–25

–

0,15

20–23

160

4–6

5–8

4,0–6

12–20

ÓØÖ2-120

–

0,32

19–20

2,2–2,22

–

6–8

9–12

1,5–2,5

3–5

0,5–0,1

–

20–21

3–5

5–8

2–4

6–10

0,1–0,3

–

0,1–0,3

21–23

120

3–6

5–9

3–5

8–14

0,4–0,5

–

0,4–0,8

22–24

160

4–6

5–8

5–7

15–25

–

0,1–0,15

0,1

20–22

160

4–6

5–8

4–6

12–20

ÓØÖ1-200

0,1

–

0,1

0,34

20–21

2,1–2,12

100

3–5

5–8

2–3

4–6

0,1–0,5

–

0,3–0,5

22–24

160

3–6

5–8

5–6

12–16

–

0,1–0,25

0,1–0,15

20–22

160

4–7

6–10

4–5

10–14

–

0,5–0,6

0,6–0,6

20–22

220

4–7

6–10

5–6

13–20

–

0,6–1

0,5–1

20–22

250

100

3–5

6–9

6–8

18–25

ÓØÖ2-200

0,1

–

0,1

0,32

20–21

2,2–2,22

100

3–5

5–8

2–3

4–6

ÓØÖ-200

0,3–0,5

–

0,3–0,5

22–24

160

3–5

5–8

5–6

12–16

–

0,2–0,3

0,1–0,3

20–22

160

4–7

6–10

4–5

10–14

–

0,6–1

20–22

220

4–7

6–10

5–6

13–25

–

0,6–1

20–22

250

100

3–5

6–9

6–8

13–25

ре 120 °С и давлении 40 МПа; ШПЦС-200, УШЦ1-200 – при 200 °С и давлении 60 МПа, цементы УЦГ-1 и УЦГ-2 при температуре 75 °С и атмосферном давлении.

Специальные тампонажные цементы изготовляют совместным измель- чением вяжущей основы, утяжеляющей, активизирующей и других добавок или раздельным измельчением с последующим смешением указанных компонентов.

Специальные цементы отличаются от применяемых в настоящее время тампонажных смесей однородностью гранулометрического состава, повышенными физико-механическими свойствами, высокой термостойкостью; при их использовании исключается необходимость приготовления сухой смеси в промысловых условиях.

Физико-механические свойства раствора и камня из этих цементов приведены в табл. 12.14. Для регулирования сроков схватывания, кроме указанных, можно применять следующие известные замедлители: ОЭДФ, НТФ, КМЦ, СКВ, ВКК, нитролигнин, гуматы, дубители, окзил, КССБ, Л-6, Л-7 и др. Цементы затворяют пресной или слабоминерализованной водой при цементировании в обычных отложениях или насыщенным раствором хлорида натрия в соленосных отложениях. При затворении цементов на насыщенном растворе поваренной соли плотность раствора увеличивается примерно на 0,1 г/см3.

Газопроницаемость камня из специальных цементов при температуре твердения от 20 до 100 °С не превышает 2 10–3 ìêì2.

Перед каждым цементированием проводят лабораторные испытания проб цемента для уточнения рецептуры тампонажного раствора.

Разработаны облегченные шлаковые магнезиальные цементы. В качестве вяжущего вещества использован доменный основной шлак Константиновского завода, облегчающая добавка – палыгорскит. Цемент ОШЦ-200 – это смесь шлака с палыгорскитом в соотношении 4:1, ОШЦ-120 – та же смесь с добавкой 1,5 % портландцемента к массе смеси. Пределы прочности камня, хранившегося в растворе хлорида магния, из цементов ОШЦ-200 и ОШЦ-120 приведены ниже:

Время твердения образца, сут ........................	2	3	90	180	270	360
Предел прочности при сжатии, МПа, образ-
цов цемента:
ÎØÖ-120 .........................................................	0,7	7,4	8,6	9,5	9,8	13,1
ÎØÖ-200 .........................................................	0	2,6	4,7	4,9	5,7	6,4

Облегченные шлаковые цементы на основе гранулированного доменного шлака и палыгорскита устойчивы к магнезиальной коррозии, термостойки. Их можно рекомендовать для изоляции соленасыщенных водоносных горизонтов, а также отложений бишофита и карналлита в нефтяных и газовых скважинах при высоких температурах и давлениях. Для повышения начальной прочности цементного камня и регулирования сроков схватывания раствора рекомендуется увеличить количество портланцемента до 5–10 % и ввести жидкость затворения КМЦ-500 в количестве 0,3–0,5 % от массы сухой смеси. В качестве среды затворения может быть рекомендован насыщенный раствор хлорида магния.

406

ХАРАКТЕРИСТИКА ТАМПОНАЖНЫХ ЦЕМЕНТОВ (ПО ГОСТ 1581–95, ОСТ И ТУ)

Для испытания физико-механических свойств тампонажного портландцемента применяют цементное тесто, приготавливаемое с водоцементным отношением 0,5.

Предел прочности при изгибе образцов-балочек, стандартно изготовленных из цементного теста, после твердения их в течение 2 сут должен соответствовать значениям: не менее 2,7 МПа – для низких и нормальных температур и не менее 3,5 МПа – для умеренных температур (но через 24 ч твердения).

Растекаемость цемента по конусу АзНИИ должна быть не менее 18 см.

Сроки схватывания растворов после затворения тампонажных цементов должны быть следующими: начало схватывания – не ранее 2 ч для низких и нормальных температур и 1 ч 45 мин для умеренных температур; конец схватывания – не позднее 10 и 5 ч соответственно.

ГЛ АВА

ВТОРИЧНОЕ ВСКРЫТИЕ ПРОДУКТИВНЫХ ПЛАСТОВ, ВЫЗОВ ПРИТОКА НЕФТИ (ГАЗА) И ОСВОЕНИЕ СКВАЖИН

Вскрытие продуктивных пластов проводят дважды: первич- ное – в процессе бурения, вторичное – перфорацией после крепления скважины эксплуатационной колонной. Вскрытие пласта перфорацией в обсаженных скважинах – одна из наиболее важных операций при их строительстве, поскольку от нее зависит дальнейший успех испытания, получения притока пластового флюида и освоения скважины как объекта эксплуатации.

13.1. ПУЛЕВАЯ ПЕРФОРАЦИЯ

Пулевые перфораторы представляют собой короткоствольные пушеч- ные системы, в которых пули разгоняются по стволу благодаря энергии расширения пороховых газов и, получив достаточную кинетическую энергию на выходе из нее, пробивают препятствие. В перфораторах типа АПХ, ПБ, ППМ длина ствола, в котором пули разгоняются под давлением пороховых газов, очень ограничена, поэтому кинетическая энергия пули на выходе из отверстия ствола недостаточна для получения в породе каналов большой длины. Новыми среди пулевых перфораторов являются перфораторы с вертикально-криволинейными стволами типа ПВН, в которых пули разгоняются по стволам значительной длины, размещенным вдоль оси корпуса. При такой конструкции длина ствола увеличивается до 400–500 мм против 60–70 мм в перфораторах с горизонтальным размещением стволов,

407

а скорость пули на выходе из дула достигает 900–1000 м/с. Поскольку масса пули в пефораторах типа ПВН в 4–5 раз больше массы пуль, применяемых в перфораторах типа АПХ, ПБ, ППМ, то кинетическая энергия, которую получает поля на выходе из ствола, больше в 10 раз. Благодаря этому указанные перфораторы имеют пробивную способность, которую можно сравнить с пробивной способностью кумулятивных перфораторов такого же поперечного размера при отстрелах в породах средней проч- ности.

Для вторичного вскрытия применяют пулевые перфораторы залпового действия с вертикально-наклонными стволами ПВН90, ПВН90Т, ПВТ73, ПВК70 (диаметры 90, 73, 70 мм), которые могут спускаться в обсадную колонну с минимальным внутренним диаметром 117,5 и 98 мм. В перфораторах типа ПВН в двух взаимно перпендикулярных плоскостях попарно расположены четыре ствола. Для взаимного уравновешивания сил реакции парные стволы идут от общих пороховых камер навстречу друг другу.

Перфоратор ПВТ73 отличается двуствольной конструкцией, в которой пули разгоняются по противоположным направлениям. В одноканальном многосерийном перфораторе ПВК70 ствол проходит вдоль оси перфоратора, и в нем используются пули с увеличенными диаметром и массой.

Длина канала, пробиваемого пулей в породе средней прочности, составляет 140 мм для ПВН90 и ПВН90Т, 180 мм для ПВТ73 и 200 мм для ПВК70. Пробивная способность пуль в значительно большей степени зависит от прочности породы, чем у кумулятивных струй, длина каналов в породах низкой и средней прочности, создаваемых пулевыми перфораторами, больше длины каналов, создаваемых кумулятивными перфораторами, а в породах выше средней прочности (50 МПа) – наоборот, меньше. Поэтому целесообразнее применять пулевые перфораторы для вскрытия пластов, составленных слабосцементированными, непрочными породами. Кроме того, благодаря интенсивному трещинообразованию при вхождении в породу пули эффективность вскрытия во многом зависит от числа и длины трещин.

С этой точки зрения большее предпочтение пулевым перфораторам следует отдавать при вскрытии сыпучих пород. Поскольку воздействие пулевого перфоратора на обсадную колонну несколько больше кумулятивного корпусного, применение его нежелательно (при качественном цементировании обсадной колонны), при наличии близких водоносных горизонтов. Следует также учесть, что продуктивность работ с пулевыми перфораторами несколько ниже, чем с кумулятивными, так как за один спуск они могут вскрыть лишь до 2–3 м пласта с плотностью до пяти отверстий на 1 м.

13.2. КУМУЛЯТИВНАЯ ПЕРФОРАЦИЯ

Механизм образования кумулятивной струи следующий. При взрыве вещества в виде цилиндрического заряда происходит почти мгновенное превращение его в газоподобные продукты, которые разлетаются во все стороны в направлениях, перпендикулярных к поверхности заряда. Суть эффекта кумуляции в том, что газоподобные продукты детонации

408

части заряда, называющиеся активной частью и движущиеся к оси заряда, концентрируются в мощный поток, который называется кумулятивной струей. Если углубление в заряде облицовано тонким слоем металла, то при детонации заряда вдоль ее оси образуется кумулятивная струя, состоящая не только из газоподобных продуктов, но и из размягченного металла, который выделяется из металлической облицовки.

Имея очень высокую скорость в главной части (6–8 км/с), при ударе о твердую перегородку струя развивает такое давление, под воздействием которого наиболее прочные материалы разрушаются. Для большинства зарядов давление кумулятивной струи на перегородку составляет 20– 30 ГПа, в то время как граница прочности горных пород в 400–600 раз меньше.

По гидродинамической теории кумуляции (М.А. Лаврентьев и Г.И. Покровский), длина пробитого канала lê в перегородке не зависит от механи- ческой прочности материала перегородки, а определяется только соотношением плотностей материалов струи ρñ и перегородки ρï:

1/ 2

lê = lc ρρc , (13.1)ï

ãäå lñ – длина кумулятивной струи, для большинства зарядов равная длине образовавшегося кумулятивного углубления.

Таким образом, длина канала в перегородке при проникновении в нее кумулятивной струи почти не зависит от прочности перегородки, благодаря чему кумулятивные перфораторы можно применять для вскрытия пластов с наиболее прочными породами.

Формирование перфорационных каналов в пласте носит следующий характер. При разрушении металлической облицовки от детонации заряда в кумулятивную струю переходит лишь 10 % ее массы. Остальная ее часть формируется в стержне сигароподобной формы – песте, который движется со скоростью около 1000 м/с. Обладая меньшей кинетической энергией и большим диаметром, чем главная часть струи, пест может застрять в уже образовавшемся канале и частично или даже полностью закупорить его. Около 15 % всех перфорационных каналов полностью закупорены застрявшим в обсадной колонне пестом.

Для образования кумулятивной струи при взрыве заряда необходимое условие – отсутствие в кумулятивной полости заряда любой жидкости, иначе от взрыва заряда вместо кумулятивного эффекта будет иметь место фугасное действие.

Âсвязи с этим кумулятивные заряды перфораторов изолируют от скважинной жидкости путем размещения их в индивидуальные герметиче- ские оболочки (бескорпусные перфораторы) или в общие герметические корпуса (корпусные перфораторы).

Корпусные кумулятивные перфораторы обеспечивают наименьшее нежелательное воздействие на обсадную колонну и затрубное цементное кольцо, так как основную часть энергии взрыва заряда воспринимает корпус перфоратора. При этом в зависимости от особенностей корпуса перфораторы делят на корпусные многоразового (ПК) и корпусные одноразового (ПКО) использования.

Âперфораторах типа ПК корпус воспринимает не только гидростати- ческое давление, но и многократные взрывные нагрузки, поэтому толщина

409

его должна быть больше, чем в перфораторах типа ПКО. Это приводит к тому, что при одних и тех же габаритах перфораторов в ПК масса заряда меньше, чем в ПКО. Из перфораторов типа ПК наиболее распространены перфораторы ПК105ДУ, ПК85ДУ, ПК95Н, а из перфораторов типа ПКО – перфораторы ПКО89, ПК073.

Бескорпусные кумулятивные перфораторы с зарядами в индивидуальных оболочках позволяют значительно ускорять проведение простре- лочно-взрывных работ, так как за один спуск перфоратора может быть вскрыто 30 м пласта. Малогабаритными бескорпусными перфораторами можно выполнять вторичное вскрытие пластов, спуская их внутрь насоснокомпрессорных труб. Однако степень воздействия этих перфораторов на обсадную колонну и цементное кольцо значительно больше, чем при использовании корпусных перфораторов. Кроме того, после взрыва зарядов на забое остаются обломки от корпусов заряда и соединяющих деталей, наличие которых позже может привести к осложнениям при эксплуатации скважины.

Из корпусных полуразрушающихся перфораторов на промыслах наиболее распространены перфораторы в стеклянных оболочках ПКС80,

Рис. 13.1. Размеры перфорационных каналов при давлении атмосферном (а) è 30 ÌÏà (á)

410

Ò à á ë è ö à

13.1

Классификация кумулятивных перфораторов

Класс

Òèï

Марка

Особенности

Корпусные

Многоразового

ÏÊ

С зарядами в бумажных оболочках

использования

ÏÊ-10×4

Четырехстороннего действия

ÏÊÄÓ

С повышенной термобаростойкостью

ÏÊÍ

С зарядами

повышенной пробивной

способности и проходимости в цинко-

вых оболочках

Одноразового

ÏÊÎ

Секционные с корпусной трубой

использования

ÏÊÎÒ

С опорными трубами и повышенной

термобаростойкостью

ÏÊÎÑ

С опорными втулками

ÏÊÍ

Спускаются на НКТ

ÏÍÊÒ

То же с повышенной термобаростой-

костью

Бескорпусные

Частично

ñàìî-

ÏÊÑ

С зарядами в стеклянных оболочках

разрушающиеся

Ленточные

ÏÊÑ-Ò

С зарядами в стеклянных упрочнен-

ных или стальных оболочках (с повы-

шенной термобаростойкостью)

Штанговые

ÏÐÂ

Для водяных скважин большого диа-

метра

ÏÐÃ

То же для газовых скважин

Полностью

ðàç-

ÊÏÐÓ

С зарядами в алюминиевых оболоч-

рушающиеся

ках, усовершенствованные

нераскрываемые

ÏÐ

То же с вмонтированной системой

Полностью

ðàç-

ÏÊÐ

детонации, спускаются через НКТ или

рушающиеся

бурильные

трубы

минимальным

раскрываемые

внутренним диаметром 50–62 мм

Ò à á ë è ö à 13.2

Области применения стреляющих перфораторов

Класс

Òèï

Øèôð

Области и условия применения

Корпусные

Многоразового ис-

ÏÊ, ÏÊÄÓ,

Вскрытие

пластов:

сравнительно

кумулятивные

пользования

ÏÊÍ,

небольшой толщины на средних глу-

ÏÊ-10×4

бинах; 2) при угрозе недопустимого

повреждения обсадной колонны и за-

трубного цементного камня; 3) когда

нежелательно

оставлять

скважине

остатки от перфоратора и зарядного

комплекта; 4) при высоких температу-

рах и давлениях, при которых бескор-

пусные кумулятивные перфораторы не

применяют

Одноразового исполь-

Вскрытие пластов: 1) при угрозе недо-

зования

пустимого повреждения обсадной ко-

лонны и затрубного цементного камня;

2) когда нежелательно оставлять в

скважине остатки от перфоратора и

зарядного комплекта; 3) при высоких

температурах и давлениях, при кото-

рых бескорпусные кумулятивные пер-

фораторы не применяются

ÏÊÎ

Вскрытие

пластов

большой

толщины

на средних глубинах

ÏÊÎÒ,

Вскрытие пластов на больших

ãëó-

ÏÊÎÑ

бинах при значительных давлениях

ÏÊÎÑ-38,

Прострел

бурильных, обсадных

èëè

ÏÊÎÑ-48

насосно-компрессорных труб при не-

обходимости

восстановления

циркуля-

ции жидкости в скважине

411

Ï ð î ä î ë æ å í è å

ò à á ë.

13.2

Класс

Òèï

Øèôð

Области и условия применения

Корпусные

ÏÍÊ, ÏÍÊÒ

Вскрытие пластов при созданной де-

кумулятивные

прессии на пласт и герметизированном

устье скважины (без применения ка-

ÏÊ103-10×4

беля и лубрикаторов)

Многоразового ис-

Прострел густой сетки отверстий в

пользования с за-

ÏÊ85×10×4

обсадной

колонне

ïðè

проведении

рядами четырехсто-

изоляционных работ в скважине

роннего действия

Бескорпусные

Частично разру-

Вскрытие пластов: 1) мощных, когда

кумулятивные

шающиеся:

допускаются деформации (без разру-

ленточные

ÏÊÑ, ÏÊÑ-Ò

шения) обсадной колонны и затрубно-

штанговые

ÏÐÂ, ÏÐÃ

го цементного камня;

2) под колонной

НКТ или при герметизированном устье

скважины (с лубрикатором); 3) при

искривлении, слипании узких про-

ходных

разрезов

колоннах

òðóá;

4) с низкими температурами и дав-

лениями

С поднимающимся

ÏÊÑ, ÏÊÑ-Ò

Вскрытие пластов: 1) мощных; 2) когда

каркасом

нежелательно

оставлять

скважине

стекла оболочек, зарядов и другие де-

тали перфораторов

Полностью разру-

Вскрытие пластов: 1) мощных, когда

шающиеся

допускаются деформации (без разру-

шения обсадной колонны и затрубного

цементного камня); 2) под колонной

НКТ или при герметизированном устье

скважины (с лубрикатором); 3) при

искривлении, слипании узких проход-

ных разрезов в колоннах труб; 4) с

низкими температурами и давле-

ниями

Полностью разру-

ÊÏÐÓ, ÏÐ

Прострел бурильных, обсадных и на-

шающиеся:

ÏÊÐ

сосно-компрессорных труб в целях

нераскрываю-

восстановления

циркуляции

жидкости

щиеся

в скважине

раскрывающиеся

Пулевые

С вертикально-

ÏÂÍ, ÏÂÊ,

Вскрытие

пластов:

представленных

криволинейными

ÏÂÒ

малопроницаемыми

породами

íèæå

стволами

средней прочности; 2) с сильно загряз-

ненной призабойной зоной

С горизонтальным

ÀÏÕ, ÏÏÌ,

Вскрытие

пластов:

представленных

размещением ство-

ÏÁ

слабосцементированными

песчаника-

ëîâ

ми, через одну колонну труб при нор-

мальной толщине затрубного цемент-

ного камня (в отсутствие заполненных

цементом каверн); 2) вскрытие после

прострела стенок скважины кумуля-

тивными

перфораторами

пластов,

представленных

породами

средней

твердости, особенно перед

ÃÐÏ, ñîëÿ-

нокислотной обработкой (так как до-

полнительная

стрельба пулями может

привести к образованию в породе

трещин,

которые

объединят каналы,

созданные

пулями

кумулятивными

струями)

Торпедные

С горизонтальным

ÒÏÊ, ÒÏÌ

Вскрытие пластов, составленных мало-

размещением ство-

проницаемыми

породами

средней

лов залпового дей-

прочности,

которых целесообразно

ствий

создать каверны и трещины в целях

повышения проницаемости

присква-

жинной зоны пласта

412

Ò à á ë è ö à 13.3

Техническая характеристика стреляющих перфораторов, рекомендуемых для вскрытия пластов

Кумулятивные перфораторы

Пулевые

Корпусные

Бескорпусные

перфора-

Показатель

òîðû

ÏÊ85ÄÓ,

ÏÊ80Í,

ÏÍÊÒ73,

ÏÊÎ73,

ÏÊÎÒ73,

ПКСУЛ80,

ÏÐ43,

ÏÂÊÒ70,

ÏÊ105ÄÓ

ÏÊ95Í

ÏÍÊÒ89

ÏÊÎ98

ÏÊÎÒ879

ПКСУЛ80-1,

ÏÐ54

ÊÏÐÓ65

ÏÂÒ73

ÏÊÑ105Ó

Максимальное гидростати-

120

100

45 (сталь Е′′)

120

50; 80

100

ческое давление, МПа

(сталь Е′′)

Максимальная температура,

180; 200

200

170

180; 200

100; 150

150

200

°Ñ

–

Минимальное гидростатиче-

–

20 (ÇÏÊÎ73)

ское давление в скважине,

10 (ÇÏÊÎ7ÇÅ)

ÌÏà

20 (ÇÏÊÎ89)

10 (ÇÏÊÎ89Å)

Минимальный внутренний

диаметр обсадной колонны

118

(или НКТ) для малогабарит-

ных перфораторов, мм

1–2

Число труб в интервале

1–3

перфорации

1 − 2

Репрессия («+»)

–

Депрессия («–»)

–

Максимальное число заря-

250

60 (100 °Ñ)

40 (100 °Ñ)

100

300

дов, отстреливаемых на

20 (100 oÑ)

спуск

45 (100 oÑ)

30 (100 oÑ)

15 (100 °Ñ)

Максимальная плотность

перфорации за спуск, число

6 (ÇÏÊÎ89)

отверстий на 1 м

10 (ÇÏÊÎ89Å)

							Ï ð î ä î ë æ å í è å		ò à á ë. 13.3

				Кумулятивные перфораторы					Пулевые
									Пулевые
			Корпусные			Бескорпусные			перфора-
Показатель									òîðû
	ÏÊ85ÄÓ,	ÏÊ80Í,	ÏÍÊÒ73,	ÏÊÎ73,	ÏÊÎÒ73,	ПКСУЛ80,	ÏÐ43,		ÏÂÊÒ70,
	ÏÊ105ÄÓ	ÏÊ95Í	ÏÍÊÒ89	ÏÊÎ98	ÏÊÎÒ879	ПКСУЛ80-1,	ÏÐ54	ÊÏÐÓ65	ÏÂÒ73
						ÏÊÑ105Ó
Полная длина канала в	95	185	155	155	155	165	120
комбинированной мишени	145	255	250	250	250	165	150	200
при твердости породы (не						275
менее)
700 ÌÏà, ìì
Средний диаметр канала, мм	3	10	11	11	11	8
(не менее), при твердости	8,5	12	12	12	12	8	8		25
породы	8,5	12	12	12	12	8	8		25
породы						12	10	9	20
700 ÌÏà						12	10	9	20
700 ÌÏà

Максимальное число зарядов, отстреливаемых за спуск, для перфораторов типа ПКСУЛ, ПКС, ПНКТ, ПКО и ПКОТ устанавливают в зависимости от геолого-технических условий в скважине, состояния колонны и цементного камня, качества корпусов и средств взрывания. При минимально допустимых зазорах между перфоратором и обсадной колонной и (или) низком качестве корпусов и средств взрывания максимальное число одновременно отстреливаемых зарядов должно быть уменьшено и устанавливается в каждом конкретном случае.

Комбинированная мишень состоит из стальной (Ст3) пластины толщиной 10 мм, цементного камня толщиной 20 мм и искусственного песчаника с твердостью по штампу не менее 700 МПа.

<<< < Предыдущая 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 4041 / 4441 42 43 44 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке Техника и технология бурения нефтяных и газовых скважин

#
02.03.20166.67 Mб1451.pdf
#
02.03.20169.61 Mб2052.pdf
#
02.03.201661.13 Кб62Obtitul.pdf
#
02.03.2016849 б60Obtitul.txt
#
02.03.201680.84 Кб66Oglav.pdf
#
02.03.201698.4 Кб62Predisl.pdf