Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
ФиАСЗИ / ФАСЗИ / ТКП 45-2.02-190-2010 ПА.DOC
Скачиваний:
57
Добавлен:
24.02.2016
Размер:
1.39 Mб
Скачать

Приложение к (рекомендуемое) Методика гидравлического расчета установок углекислотного пожаротушения низкого давления

К.1 Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре рm, МПа, определяется по формуле

(К.1)

где р1 — давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

р2 — давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по графику, приведенному на рисунке К.1.

К.2 Средний расход двуокиси углерода Qm, кг/с, в установке углекислотного пожаротушения определяется по формуле

(К.2)

где m — расчетная масса двуокиси углерода, кг;

t — нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

К.3 Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода di, м, определяется по формуле

(К.3)

где k4 — коэффициент, значение которого зависит от среднего давления в изотермическом резервуаре, определяемый по таблице К.1;

l1 — длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

Таблица К.1

Среднее давление рm, МПа

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

2,4

Коэффициент k4

0,68

0,79

0,85

0,92

1,00

1,09

m1 — относительная масса двуокиси углерода, кг, определяемая по формуле

где m2 — начальная масса двуокиси углерода, кг;

m — расчетная масса двуокиси углерода, кг.

Рисунок К.1 — График для определения давления в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода

К.4 Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рз (или в конце питающего (магистрального) трубопровода р4) определяется по формуле

(К.4)

где l2 — эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

(К.5)

где 1 — сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

К.5 Среднее давлениев питающем (магистральном) трубопроводе определяется по формуле

(К.6)

где р4 — давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

К.6 Средний расход двуокиси углерода через насадок кг/с, определяется по формуле

(К.7)

где  — коэффициент расхода двуокиси углерода через насадок;

A3 — площадь выпускного отверстия насадка, м2;

k5 — коэффициент, определяемый по формуле

(К.8)

К.7 Количество насадков 1 определяется по формуле

К.8 Внутренний диаметр распределительного трубопровода м, рассчитывается из условия

(К.9)

где d — диаметр выпускного отверстия насадка, м.

Приложение л (рекомендуемое) Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых газовыми установками пожаротушения

Площадь проема для сброса избыточного давления Aс, м2, определяется по формуле

(Л.1)

где Рпр — предельно допустимое избыточное давление в помещении, МПа;

Ра — атмосферное давление, МПа;

в — плотность воздуха в защищаемом помещении, кг/м3;

К4 — коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

К5 — коэффициент, учитывающий изменение давления газового ОТВ при его подаче;

под — нормативное время подачи газовых ОТВ в защищаемое помещение, определяемое из гидравлического расчета массы газовых ОТВ, с;

A — суммарная площадь открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях защищаемого помещения, м2.

Значения величин Мр, К1, 1 определяются в соответствии с приложением Е.

Для ОТВ-сжиженных газов коэффициент К5 = 1.

Для ОТВ-сжатых газов коэффициент К4 принимается равным:

  • для азота — 2,40;

  • для аргона — 2,66;

  • для состава «Инерген» — 2,44.

Если значение выражения в правой части неравенства (К.1) меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Приложение М (рекомендуемое)

Соседние файлы в папке ФАСЗИ