Приложение к (рекомендуемое) Методика гидравлического расчета установок углекислотного пожаротушения низкого давления

К.1 Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре р_m, МПа, определяется по формуле

(К.1)

где р₁ — давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

р₂ — давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по графику, приведенному на рисунке К.1.

К.2 Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг/с, в установке углекислотного пожаротушения определяется по формуле

(К.2)

где m — расчетная масса двуокиси углерода, кг;

t — нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

К.3 Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода d_i, м, определяется по формуле

(К.3)

где k₄ — коэффициент, значение которого зависит от среднего давления в изотермическом резервуаре, определяемый по таблице К.1;

l₁ — длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

Таблица К.1

Среднее давление рm, МПа	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,4
Коэффициент k4	0,68	0,79	0,85	0,92	1,00	1,09

m₁ — относительная масса двуокиси углерода, кг, определяемая по формуле

где m₂ — начальная масса двуокиси углерода, кг;

m — расчетная масса двуокиси углерода, кг.

Рисунок К.1 — График для определения давления в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода

К.4 Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение р_з (или в конце питающего (магистрального) трубопровода р₄) определяется по формуле

(К.4)

где l₂ — эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

(К.5)

где ₁ — сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

К.5 Среднее давлениев питающем (магистральном) трубопроводе определяется по формуле

(К.6)

где р₄ — давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

К.6 Средний расход двуокиси углерода через насадок кг/с, определяется по формуле

(К.7)

где  — коэффициент расхода двуокиси углерода через насадок;

A₃ — площадь выпускного отверстия насадка, м²;

k₅ — коэффициент, определяемый по формуле

(К.8)

К.7 Количество насадков ₁ определяется по формуле

К.8 Внутренний диаметр распределительного трубопровода м, рассчитывается из условия

(К.9)

где d — диаметр выпускного отверстия насадка, м.

Приложение л (рекомендуемое) Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых газовыми установками пожаротушения

Площадь проема для сброса избыточного давления A_с, м², определяется по формуле

(Л.1)

где Р_пр — предельно допустимое избыточное давление в помещении, МПа;

Р_а — атмосферное давление, МПа;

_в — плотность воздуха в защищаемом помещении, кг/м³;

К₄ — коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

К₅ — коэффициент, учитывающий изменение давления газового ОТВ при его подаче;

_под — нормативное время подачи газовых ОТВ в защищаемое помещение, определяемое из гидравлического расчета массы газовых ОТВ, с;

A — суммарная площадь открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях защищаемого помещения, м².

Значения величин М_р, К₁, ₁ определяются в соответствии с приложением Е.

Для ОТВ-сжиженных газов коэффициент К₅ = 1.

Для ОТВ-сжатых газов коэффициент К₄ принимается равным:

• для азота — 2,40;

• для аргона — 2,66;

• для состава «Инерген» — 2,44.

Если значение выражения в правой части неравенства (К.1) меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Приложение М (рекомендуемое)