- •Введение
- •1 Обоснование способа производства
- •2 Обоснование способа тепловой обработки
- •3 Расчёт габаритов и количества установок
- •4 Выбор ограждающих конструкций
- •5 Теплотехнический расчёт
- •5.1 Тепловой баланс установки
- •5.1.2 Период изотермической выдержки
- •5.2 Определение расхода тепла на нагрев железобетонной конструкции
- •5.2.1 Период подъема температуры
- •5.2.2 Период изотермической выдержки
- •6 Гидравлический расчёт трубопроводов
- •7 Использование теплоты вторичных ресурсов
- •8 Техника безопасности и охрана окружающей среды
- •Заключение
- •Список использованных источников
4 Выбор ограждающих конструкций
Для стен:
Бетон 0,2 м
Минеральная вата 0,1 м
Воздушная прослойка 0,02 м
Алюминиевая фольга
Стальной лист 0,003 м
Для пола:
Цементно-песчаная стяжка 0,03 м
Керамзитобетон 0,1 м
Воздушная прослойка 0,1 м
Керамзитобетон 0,15 м
Гидроизоляция 0,01 м
Песчаная подготовка 0,15 м
Для крышки:
Стальной лист 0,02 м
Минеральная вата 0,1 м
Стальной лист 0,03 м
Шпон 0,008м
5 Теплотехнический расчёт
Для расчёта используем метод последовательных приближений.
Исходные данные : стенка камеры – керамзитобетонная
δ=0,3 м;
λ=0,47 Вт/м˚С;
=20ºС; =80ºС – температура в камере (изделия)
–менее 35˚С (выбираем произвольно)
Коэффициент теплопередачи равен:
–коэффициент теплоотдачи при лучистом потоке, Вт/м2˚С
–коэффициент теплоотдачи при конвективном потоке, Вт/м2˚С.
Задаёмся произвольным и при этом значении рассчитываем температуру наружной поверхности камеры:
Для полученной температуры подбираем ии сравниваем с принятым значением:
определяем из критериального уравнения:
где х – линейный размер тела по направлению потока среды (теплоносителя) ,м;
λ – коэффициент теплопроводности среды, омывающей наружную поверхность ограждения, Вт/м˚С;
с и n - коэффициенты, зависящие от произведения:
–критерий Грасгофа,
g = 9,81 м/-ускорение свободного падения;
- разность температуры между поверхностью тела и окружающей средой (при охлаждении тела,
- температура поверхности тела, ˚С;
- температура окружающей среды, ˚С;
- коэффициент кинематической вязкости, /с.
Температура наружной поверхности камеры должна быть менее 35˚С. В противном случае необходимо изменить толщину теплоизоляции в сторону её увеличения. В случае если полученное значение ,близко к принятому, то принятое значение верно, в противном случае принимаем :
)/2.
Рассчитываем значение К, ,при вновь принятом коэффициенте теплоотдачи от наружной поверхности ограждения. Данный расчёт осуществляется до момента, когда значение коэффициента теплоотдачи от наружной поверхности принятого и полученного при расчёте, будет приблизительно равно. Далее принимаются значения, полученные в последнем расчёте (К,). Расчет производим с точностью до 0,05.
Результаты расчета представим в таблице 4.1
Таблица 3.1 – Расчет ограждающей конструкции методом последовательных приближений
1-е приближение |
2-е приближение |
3-е приближение |
4-е приближение |
5-е приближение |
6-е приближение | ||||||||||
δ |
0,18 |
δ |
0,18 |
δ |
0,18 |
δ |
0,18 |
δ |
0,18 |
δ |
0,18 | ||||
λ |
0,47 |
λ |
0,47 |
λ |
0,47 |
λ |
0,47 |
λ |
0,47 |
λ |
0,47 | ||||
α'нар |
6,08 |
α'нар |
5,34 |
α'нар |
5,07 |
α'нар |
4,98 |
α'нар |
4,95 |
α'нар |
4,94 | ||||
Твн |
80 |
Твн |
80 |
Твн |
80 |
Твн |
80 |
Твн |
80 |
Твн |
80 | ||||
Тц |
20 |
Тц |
20 |
Тц |
20 |
Тц |
20 |
Тц |
20 |
Тц |
20 | ||||
К |
1,31 |
К |
1,24 |
К |
1,21 |
К |
1,19 |
К |
1,19 |
К |
1,19 | ||||
Тнар |
29,82 |
Тнар |
32,29 |
Тнар |
33,62 |
Тнар |
34,16 |
Тнар |
34,36 |
Тнар |
34,42 | ||||
Тр |
24,91 |
Тр |
26,14 |
Тр |
26,81 |
Тр |
27,08 |
Тр |
27,18 |
Тр |
27,21 | ||||
ν |
16,46 |
ν |
16,58 |
ν |
16,64 |
ν |
16,66 |
ν |
16,67 |
ν |
16,68 | ||||
λ |
2,71 |
λ |
2,71 |
λ |
2,72 |
λ |
2,73 |
λ |
2,73 |
λ |
2,73 | ||||
Gr |
32777596 |
Gr |
40432860 |
Gr |
44457374 |
Gr |
46095113 |
Gr |
46682014 |
Gr |
46881988 | ||||
Pr |
0,70 |
Pr |
0,699 |
Pr |
0,699 |
Pr |
0,699 |
Pr |
0,699 |
Pr |
0,699 | ||||
Gr*Pr |
22944888 |
Gr*Pr |
28293735 |
Gr*Pr |
31104081 |
Gr*Pr |
32247393 |
Gr*Pr |
32657064 |
Gr*Pr |
32796644 | ||||
c |
0,135 |
c |
0,135 |
c |
0,135 |
c |
0,135 |
c |
0,135 |
c |
0,135 | ||||
n |
0,33 |
n |
0,33 |
n |
0,33 |
n |
0,33 |
n |
0,33 |
n |
0,33 | ||||
Nu |
36,25 |
Nu |
38,85 |
Nu |
40,08 |
Nu |
40,56 |
Nu |
40,73 |
Nu |
40,79 | ||||
αк |
3,27 |
αк |
3,52 |
αк |
3,64 |
αк |
3,69 |
αк |
3,70 |
αк |
3,71 | ||||
ε |
0,82 |
ε |
0,82 |
ε |
0,82 |
ε |
0,82 |
ε |
0,82 |
ε |
0,82 | ||||
qл |
44,2 |
qл |
55,99 |
qл |
62,45 |
qл |
65,13 |
qл |
66, 1 |
qл |
66,43 | ||||
αл |
0,89 |
αл |
1,07 |
αл |
1,16 |
αл |
1,20 |
αл |
1,22 |
αл |
1,22 | ||||
α''нар |
4,16 |
α''нар |
4,59 |
α''нар |
4,80 |
α''нар |
4,88 |
α''нар |
4,92 |
α''нар |
4,93 |