Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
ЖБ Новак / Новак.docx
Скачиваний:
62
Добавлен:
10.02.2016
Размер:
906.18 Кб
Скачать
    1. Определение размеров сечения второстепенной балки

Второстепенная балка имеет тавровое сечение. Если полка тавра расположена в растянутой зоне, то она не учитывается, и в этом случае расчёт тавровой балки ничем не отличается от расчёта прямоугольной балки с шириной сечения, равной ширине ребра. В этом случае размеры сечения второстепенной балки определяются по наибольшему опорному моменту .

Определить высоту второстепенной балки.

=54,47 кНм. Класс по условиям эксплуатации Х0.

Назначаем ширину ребра второстепенной балки =180 мм; - определяется по оптимальному значению=0,302;= 0,37

При = 0,37; =*(1-0,5*)=0,37*(1-0,5*0,37)=0,302.

Принимаем бетон класса С 20/25.

Расчётное сопротивление бетона сжатию составит:

= ==17,4 МПа; α=1,0;=1,5 МПа;=400 МПа;

==240 мм

Полная высота балки h=d+=240+45=295≈300 мм, где-расстояние от верхней грани балки до центра тяжести рабочей арматуры (на опоре).

Принимаем h=300 мм, так как высота балки должна быть кратна 50 мм.

Размеры сечения второстепенной балки:

bˣh=180ˣ300 мм,

b/h=180/300=0,60,5- условие не выполняется.Уменьшаемb.

Принимаем b=150 мм.

==263 мм

h=d+=265+45=310мм

Принимаем h=350 мм, так как высота балки должна быть кратна 50 мм.

Размеры сечения второстепенной балки:

bˣh=150ˣ350 мм,

b/h=150/350=0,43=0,5- условие выполняется. Окончательно принимаем размеры сечения второстепенной балки bˣh=150ˣ350 мм.

Тогда новое значение рабочей высоты второстепенной балки составит:

d=h-c=350-35=315 мм.

    1. Подбор сечения арматуры

В зависимости от направления действия изгибающего момента сжатая зона второстепенной балки таврового сечения расположена в верхней или нижней части сечения.

При подборе продольной арматуры в пролётах второстепенной балки от действия положительных изгибающих моментов сечения балки рассчитывается как тавровое с шириной полки .

При определении сечения рабочей продольной арматуры на промежуточных опорах и в средних пролётах при действии отрицательного изгибающего момента в расчёт вводится только ширина ребра балки .

Максимальная расчётная ширина полки ограничивается определёнными пределами, так как её совместная работа с ребром в предельной стадии может быть не обеспечена в следствие местной потери устойчивости полки и её чрезмерного прогиба.

Согласно п. 7.1.2.7. СНБ 5.03.01-02 [1] значение , вводимое в расчёты, принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролёта элемента и не более:

а) при наличии поперечных рёбер или ≥0,1*h – половины расстояния в свету между продольными рёбрами.

б) при отсутствии поперечных рёбер или при расстоянии между ними больше, чем расстояние между продольными рёбрами, и при(<0,1*h)-6*.

В качестве рабочей арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять арматуру класса S400 .

Определение площади сечения продольной рабочей арматуры в первом пролёте при действии положительного изгибающего момента.

Рис. 3.4 Сечение второстепенной балки

Исходные данные:

=69,33 кНм; = 150 мм;=70 мм;

d=h-c=350-35=315 мм; с=+𝝓/2

  1. = 2*+,

где: а)=*== 1162,5 мм,

б) =*(2250-2*)= 825 мм,

в) ==0,2>0,1.

В расчётную ширину полки вводится минимальное значение

= 2+=2*825+150=1800 мм.

Класс по условиям эксплуатации Х0. Принимаем бетон С20/25.

Расчётное сопротивление бетона сжатию составит

= ==17,4 Мпа.

= =≈365 МПа.

= 0,85-0,008*=0,85-0,008*17,4=0,7108;

= == 0.54.

По таблице П.4 Приложения для =0,54 находим=0,407.

Определим, где проходит граница сжатой зоны бетона в нашем случае:

=α****(d-)=1*17,4*1800*70*(315-=613,87 кНм

Так как =613,87 кНм > =69,33 кНм, то нейтральная ось проходит в пределах полки.

Сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной .

= == 0,022<=0,407.

По таблице П.4 Приложения для =0,022 находим=0,989.

Требуемая площадь продольной арматуры

=== 609,71.

2. Подбор площади сечения продольной арматуры во втором пролёте по положительному моменту

=43,94 кНм; =150;;

d=h-c= 351-35=315 мм;

= == 0,014<=0,407.

По таблице П.4 Приложения для =0,014 находим=0,993

Требуемая площадь продольной арматуры

=== 384,86.

3. Подбор площади сечения продольной арматуры на опоре В:

= -54,47 кНм;

=150 мм, так как сжатая зона находится в ребре нижней части балки.

d=h-c= 350-50=300 мм, так как арматура может быть установлена в два ряда.

= == 0,232<=0,407.

По таблице П.4 Приложения для =0,232 находимξ=0,267; =0,866.

Требуемая площадь продольной арматуры

=== 574,41.

4. Подбор площади сечения продольной арматуры на опоре C:

= -43,94 кНм; =150 мм;d= 300 мм;

= == 0,187<=0,407.

По таблице П.4 Приложения для =0,198 находим

ξ=0,209< = 0,54- условие выполняется;

=0,896.

Требуемая площадь продольной арматуры

=== 447,86.

5. Подбор площади сечения продольной арматуры во втором пролёте по отрицательному моменту.

= -2,11 кНм; =150 мм;d= 300 мм;

= == 0,009<=0,407.

По таблице П.4 Приложения для =0,009 находим

ξ=0,01 и =0,995.

===19,4.

Требуемая по расчёту площадь сечения продольной рабочей арматуры приведена на рисунке 3.6.

Рис. 3.6 Схема требуемой площади сечения арматуры

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Оставленные комментарии видны всем.

Соседние файлы в папке ЖБ Новак