курсовой проект Детали машин / пособие 11
.pdfНапруга на крутіння
τк=Т/0,2d3 |
(7.16.) |
де d — діаметр вала в розрахунковому перетині. При розрахунку вала в перетині, де є шпонкова канавка,
τк=Т/WК.НЕТТО |
(7.17.) |
деWК.НЕТТО— момент опору перетину вала по шпонковій канавці (рис. 7.3., а):
W |
= πd3 /16 − bt(d − t)2 / 2d |
(7.18) |
К.НЕТТО |
|
Розрахунок шліцьових валів на вигин роблять по дійсному перетині, а розрахунок на крутіння рекомендують робити по перетині, що відповідає внутрішньому діаметру.
а) б) в) г)
|
b |
t |
|
r |
t |
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
d |
d |
D |
d |
D |
|
d |
|
|
r
d0
Рис. 7.3. Види концентраторів на валах.
Значення ефективних коефіцієнтів концентрації напруг Кσ і Кτ, які викликані галтеллю, кільцевою виточкою, поперечним отвором, шпонковою канавкою, шліцами, різьбою і пресовими посадками деталей, можна приймати по табл. 7.2.
121
Значення коефіцієнтів Кσ і Кτ
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблиця 7.2. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Фактор концентрації |
|
|
|
Кσ |
|
|
|
|
|
|
|
Кτ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
σв, МПа |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
≤700 |
|
|
≥1000 |
|
≤700 |
|
|
≥1000 |
|||||||
Галтель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r/d=0,02 |
|
2,5 |
|
|
3,5 |
|
|
|
1,8 |
|
|
|
2,1 |
|
|||
r/d=0,06 |
|
1,85 |
|
|
2,0 |
|
|
|
1,4 |
|
|
|
1,53 |
||||
D/d=1,25…2 |
|
1,6 |
|
|
1,64 |
|
|
|
1,25 |
|
|
|
1,35 |
||||
Виточка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r/d=0,02 |
|
1,9 |
|
|
2,35 |
|
|
|
1,4 |
|
|
|
1,7 |
|
|||
r/d=0,06 |
|
1,8 |
|
|
2,0 |
|
|
|
1,35 |
|
|
|
1,65 |
||||
r/d=0,10 |
|
1,7 |
|
|
1,85 |
|
|
|
1,25 |
|
|
|
1,5 |
|
|||
Шпонкова канавка |
|
1,7 |
|
|
2,0 |
|
|
|
1,4 |
|
|
|
1,7 |
|
|||
Шліци |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Посадка з натягом р≥20 МПа |
|
2,4 |
|
|
3,6 |
|
|
|
1,8 |
|
|
|
2,5 |
|
|||
Різьба |
|
1,8 |
|
|
2,4 |
|
|
|
1,2 |
|
|
|
1,5 |
|
|||
Значення коефіцієнта Кd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
d,мм |
|
15 |
20 |
|
30 |
|
40 |
50 |
|
70 |
|
100 |
|
200 |
|||
При вигині для вуглецевої сталі |
|
0,95 |
0,92 |
|
0,88 |
|
0,85 |
0,81 |
|
0,76 |
0,70 |
|
0,61 |
||||
При вигині для високоміцної легованої сталі |
|
0,87 |
0,83 |
|
0,77 |
|
0,73 |
0,70 |
|
0,65 |
0,59 |
|
0,52 |
||||
і при крутінні для всіх сталей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблиця 7.3.
Значення коефіцієнта Kv дані в табл. 7.3.
|
|
Межа |
|
Гладкі вали |
|
Вали з малою |
Вали з великою |
|||||
Вид поверхонь |
|
міцності |
|
|
концентрацією |
|||||||
|
|
концентрацією |
||||||||||
обробки |
|
серцевини |
|
|
Kv |
|
напруг Кσ = |
|||||
|
|
|
напруг Кσ = 1,5 |
|
||||||||
|
|
σв, МПа |
|
|
|
|
1.8...2 |
|||||
Гартування з |
|
600...800 |
|
|
1.5..1.7 |
|
1,6...1,7 |
2,4...2,8 |
||||
нагріванням |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800... 1000 |
|
|
1,3...1,5 |
|
|
− |
|
− |
|||
ТВЧ |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Азотування |
|
900... 1200 |
|
1,1...1,25 |
|
1,5...1,7 |
1,7...2,1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400...600 |
|
|
1,8-2,0 |
|
3 |
|
− |
|||
Цементація |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
700...800 |
|
|
1,4...1,5 |
|
|
− |
|
− |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000.. .1200 |
|
|
1,2...1,3 |
|
2 |
|
− |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обробка |
|
|
|
|
|
1,1.-1.25 |
|
|
|
|
|
|
пластичним |
|
700...1250 |
|
|
1,5...1,6 1,5...1,6 |
1,7...2,1 1,8...2,0 |
||||||
|
|
|
1.2...1.3 |
|||||||||
деформуванням |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Значення коефіцієнтів ψσ і ψτ |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Межа міцності σв, МПа |
|
350...550 |
|
520...750 |
|
700... 1000 |
|
1000…1200 |
||||
ψσ - розтягування і |
вигин |
|
0 |
|
0,05 |
|
|
0,1 |
|
0,2 |
||
ψτ - крутіння |
|
|
0 |
|
0 |
|
|
0,05 |
|
0,1 |
||
122 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 8.1. Схеми навантаження підшипників:
а — радіальні шарикопідшипники, установлені в розпір; б, в — роликові конічні і радіально-упорні кулькові підшипники, установлені в розтяжку
129