- •1. Исторический обзор
- •2.2 Преимущества и недостатки гидравлических компенсаторов
- •2.3 Устройство и принцип работы гидравлических компенсаторов
- •2.4 Типы гидравлических компенсаторов и примеры их применения
- •2.4.1 Гидротолкатель с нижним подсосом
- •2.4.2 Гидротолкатель с нижним подсосом и предохранением вытечки масла
- •3. Анализ заводской проблемы
- •3.1 Описание заводской проблемы
- •3.1.1 Служебное назначение и принцип работы гидротолкателя гт35.000
- •Проектирование, разработка тех.Требований, разработка продукции
- •Руководство
- •Постоянное улучшение
- •Система менеджмента
- •2. Контроль и испытания продукции
- •3. Методы контроля
- •Упаковка и хранение
- •Монтаж и эксплуатация
- •6. Техническая помощь и обслуживание
- •4. Выявление и анализ причин возникновения заводской проблемы
- •Метод расслоения
- •4.2.1 Анализ причин , заложенных в конструкции компенсатора
- •4.2.2 Зазоры в сопряжениях деталей компенсатора
- •4.2.3 Форма и размеры поверхностей деталей, входящих в состав гидротолкателя
- •4.2.4 Анализ причин , заложенных в технологии изготовления компенсатора
- •4.2.5 Анализ причин возникновения проблемы, связанных с испытаниями гидротолкателей
- •4.2.6 Анализ причин возникновение проблемы, связанных с технологией контроля корпуса компенсатора
- •4.2.7 Анализ причин возникновения проблемы , связанных с таким фактором , как “технологическая наследственность”
- •4.2.8 Анализ причин возникновения проблемы, связанных с
- •Квалификацией персонала непосредственно принимающего
- •Участие в процессе изготовления и сборки деталей
- •Гидротолкателя
- •4.2.9 Анализ причин возникновения проблемы, связанных с организацией производства на оао пао “инкар” при изготовлении гидротолкателя “гт35-000”
- •1. Оптимизация технологического процесса изготовления корпуса компенсатора:
- •5.2 Применение нового оборудования для контроля корпуса компенсатора
- •5.3 Усовершенствование конструкции испытательного стенда для контроля гидротолкателя
- •6.1.1 Сбор данных
- •6.1.2 Контрольные листки
- •6.1.3 Диаграмма Парето
- •6.1.4 Контрольные карты
- •6.1.5 Диаграмма разброса
- •9. Анализ литературных источников
- •10. Факторный анализ
- •Проведение факторного анализа
- •11.1 Методика проведения исследования
- •11.1.1 Материально-техническое оснащение
- •Устройство и принцип работы:
- •5. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •11.1.2 Планирование эксперимента
- •Примечание.
- •1 Эксперимент: фактор скорость шлифования
- •2 Эксперимент: фактор твердость шлифовального круга
- •3 Эксперимент: фактор пропитка шлифовального круга серой
- •4 Эксперимент: фактор твердость шлифовального круга
- •Последовательность расчета параметров модели.
- •11.1.4 Оптимизация технологического процесса изготовления корпуса компенсатора гидротолкателя
- •Таким образом для расчета себестоимости получаем следующую формулу:
- •Затраты на силовую электроэнергию
- •Получение совмещенного (компромиссного) критерия
- •11.2 Проведение исследования
- •Фактический размер внутреннего диаметра корпуса компенсатора после обработки на внутришлифовальном станке. Измерительный прибор “Пневморотаметр” (мм)
- •2 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст2-ст3 к27 100% 35м/с,
- •3 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с
- •4 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 см2 к100% 50м/с
- •6 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •2 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст2-ст3 к27 100% 35м/с,
- •3 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с
- •5 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 см2 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •6 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •11.2.2 Статистическая обработка экспериментальных данных и анализ полученных результатов Однофакторный эксперимент с изменением скорости шлифования
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •Однофакторный эксперимент с изменением твердости шлифовального круга
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •Однофакторный эксперимент с добавлением в связку шлифовального круга пропитки серой
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •Однофакторный эксперимент с изменением твердости шлифовального круга и использованием связки , пропитанной серой
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •12. Рекомендации по оптимизации технологического процесса изготовления корпуса компенсатора с целью решения проблемы «Заклинивание поршня толкателя в корпусе компенсатора
- •1.Усовершенствовать конструкцию испытательного стенда:
- •4.Повысить уровень контроля технологической дисциплины, и обеспечить:
- •Экономическая часть
- •1.Описание проблемы и обоснование задачи
- •2.Расчет эффективности от внедрения в технологический процесс обработки корпуса компенсатора Российских шлифовальных кругов взамен шлифовальных кругов Германского производства
- •Технологическая себестоимость.
- •1.1Опасные производственные факторы
- •1.2Вредные производственные факторы
- •2.Мероприятия по защите работающих от воздействия опасных и вредных производственных факторов
- •2.1 Мероприятия по технике безопасности направленные на предупреждение несчастных случаев
- •2.2Организационно профилактические мероприятия
- •2.3Основные причины электротравматизма
- •3. Действие электрического тока на организм человека
- •4.Расчет защитного заземления
- •Потребное число заземлителей
- •Список использованной литературы
4.Расчет защитного заземления
Исходные данные:
а) Рабочее напряжение установки – 3х фазное 380В;
б) Расчетное удельное сопротивление грунта с учетом климатического коэффициента:
расч. =табл. *;
где табл. =300 (Ом*м) – для супесчаного грунта;
=1.45 для II климатической зоны;
расч. =300*1.45=435 (Ом*м);
в) Сведения об естественном заземлителе – горизонтальная железобетонная плита.
Сопротивление горизонтальной железобетонной плиты:
Rж.п.=(1.25*расч. /4*D)*(1+D/2t),
Где D=2(а+б)/ , а ,б,t –размеры плиты (м) а=5; б=10; t=0.2 (м)
Таким образом:
Rж.п.=1.25*4.35*/(8*(5+10))*(1+2*(5+10)/2*2 *0.2)=122.4 (Ом).
Определение требуемого сопротивления искусственного заземлителя
Наибольшая допустимая величина сопротивления зазаемляющего устройства Rз., установленная ГОСТом 12.1.030-81,равна: для установок с рабочим напряжением до 1000В, не более 10 (Ом).
Так как в нашем случае используется естественный заземлитель, то требуемое сопротивление искусственного заземлителя будет определяться из формулы для параллельно соединенных сопротивлений:
Ru=Re*Rз/(Re-Rз) (Ом); где:
Ru – требуемое сопротивление искусственного заземлителя (Ом);
Rз – требуемое ГОСТом 12.1.030-81 сопротивление
заземляющео устройства (Ом);
Re – общее сопротивление естественных заземлителей (Ом).
Тогда Ru=122.4*10/(122.4-10)=14 (Ом)
Определение основных параметров заземляющего устройства
В результате практических исследований были получены хорошие результаты при использовании вертикальных зазаемлителей из стальных стержней:
длина стержня L=4.5 (м);
диаметр стержня d=2 (см);
при этом с расположением верхнего конца стержня ниже уровня земли на 80 см. для наименьшего влияния температурного режима (температурных колебаний) верхних слоев земли на сопротивление заземлителя.
Тогда t=t0 +L/2=0.8 +4.5/2=3.05 (м)
Сопротивление одиночного заземлителя:
R=расч/2L(ln2L/d+0.5ln(4t+L)/(4t-L))= =435/2*4.5*(ln2*4.5/0.02+0.5ln(4*3.05+4.5)/(4*3.05-4.5))=
=435/2*4.5*(6.1+0.39)=99.8 (Ом).
Так как RRu, то необходимо использовать несколько заземлителей, соединенных параллельно.
Потребное число заземлителей
Потребное число заземлителей без учета их взаимного экранирования:
n*=R/Ru;
выбираем расстояние между заземлителями l из условия соотношения:
с=l/L,
где с=1 для углубленных зазаемлителей.
Тогда l=c*L=1*4.5=4.5 (м).
Коэффициент использования заземлителей при числе стержней n=10 и при с=1: с =0.59
Расчетное сопротивление заземлителей:
Rрасч. R/nз.п. *; где
nз,п. =R/Ru* - необходимое количество заземлителей с учетом их взаимного экранирования ;
nз. п=99.8/11*0.59=16 (шт).
Учитывая то, что заземлители соединяются между собой стальной полосой, которая является дополнительным заземлителем, количество заземлителей можно уменьшить. Причем, чем длиннее соединительная полоса, тем на большее число можно уменьшить рассчитанное выше количество зазаемлителей.
Принимаю nз.п =8;
Тогда Rрасч. =R/ nз.п =99.8/8*0.65=35.1 (Ом)
Сопротивление соединительной полосы
Длина соединительной полосы:
Lс.п. =1.05*L(nз.п –1)=1.05*4.5*(8-1)=33.6 (м).
Сопротивление растеканию тока в соединительной полосе:
Rс.п. =расч /2 Lс.п. *ln(2* Lс.п.2 )/b*t; где
b – ширина соединительной полосы (м);
t – глубина расположения соединительной полосы в грунте (м);
Rс.п. =435/2*33.6*ln(2*33.62 /0.05*0.8)=29.4 (Ом).
Коэффициент использования для соединительной полосы определяется по (14 ,табл.6) при данном nз.п =8 и отношении с=1:
п. =0.72.
Расчетное сопротивление соединительной полосы с учетом взаимного экранирования:
Rрасч.п. = Rс.п./ п nп. =29.4/1*0.72=36.8 (Ом).
Общее расчетное сопротивление заземлителей
Общее расчетное сопротивление в заземлителях и соединительной полосе:
Rо.расч. =1/(1/ Rрасч. +1/ Rрасч.п. )=1/(1/33.6+1/36.8)=12.8 (Ом) 14 (Ом)