- •1. Исторический обзор
- •2.2 Преимущества и недостатки гидравлических компенсаторов
- •2.3 Устройство и принцип работы гидравлических компенсаторов
- •2.4 Типы гидравлических компенсаторов и примеры их применения
- •2.4.1 Гидротолкатель с нижним подсосом
- •2.4.2 Гидротолкатель с нижним подсосом и предохранением вытечки масла
- •3. Анализ заводской проблемы
- •3.1 Описание заводской проблемы
- •3.1.1 Служебное назначение и принцип работы гидротолкателя гт35.000
- •Проектирование, разработка тех.Требований, разработка продукции
- •Руководство
- •Постоянное улучшение
- •Система менеджмента
- •2. Контроль и испытания продукции
- •3. Методы контроля
- •Упаковка и хранение
- •Монтаж и эксплуатация
- •6. Техническая помощь и обслуживание
- •4. Выявление и анализ причин возникновения заводской проблемы
- •Метод расслоения
- •4.2.1 Анализ причин , заложенных в конструкции компенсатора
- •4.2.2 Зазоры в сопряжениях деталей компенсатора
- •4.2.3 Форма и размеры поверхностей деталей, входящих в состав гидротолкателя
- •4.2.4 Анализ причин , заложенных в технологии изготовления компенсатора
- •4.2.5 Анализ причин возникновения проблемы, связанных с испытаниями гидротолкателей
- •4.2.6 Анализ причин возникновение проблемы, связанных с технологией контроля корпуса компенсатора
- •4.2.7 Анализ причин возникновения проблемы , связанных с таким фактором , как “технологическая наследственность”
- •4.2.8 Анализ причин возникновения проблемы, связанных с
- •Квалификацией персонала непосредственно принимающего
- •Участие в процессе изготовления и сборки деталей
- •Гидротолкателя
- •4.2.9 Анализ причин возникновения проблемы, связанных с организацией производства на оао пао “инкар” при изготовлении гидротолкателя “гт35-000”
- •1. Оптимизация технологического процесса изготовления корпуса компенсатора:
- •5.2 Применение нового оборудования для контроля корпуса компенсатора
- •5.3 Усовершенствование конструкции испытательного стенда для контроля гидротолкателя
- •6.1.1 Сбор данных
- •6.1.2 Контрольные листки
- •6.1.3 Диаграмма Парето
- •6.1.4 Контрольные карты
- •6.1.5 Диаграмма разброса
- •9. Анализ литературных источников
- •10. Факторный анализ
- •Проведение факторного анализа
- •11.1 Методика проведения исследования
- •11.1.1 Материально-техническое оснащение
- •Устройство и принцип работы:
- •5. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •11.1.2 Планирование эксперимента
- •Примечание.
- •1 Эксперимент: фактор скорость шлифования
- •2 Эксперимент: фактор твердость шлифовального круга
- •3 Эксперимент: фактор пропитка шлифовального круга серой
- •4 Эксперимент: фактор твердость шлифовального круга
- •Последовательность расчета параметров модели.
- •11.1.4 Оптимизация технологического процесса изготовления корпуса компенсатора гидротолкателя
- •Таким образом для расчета себестоимости получаем следующую формулу:
- •Затраты на силовую электроэнергию
- •Получение совмещенного (компромиссного) критерия
- •11.2 Проведение исследования
- •Фактический размер внутреннего диаметра корпуса компенсатора после обработки на внутришлифовальном станке. Измерительный прибор “Пневморотаметр” (мм)
- •2 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст2-ст3 к27 100% 35м/с,
- •3 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с
- •4 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 см2 к100% 50м/с
- •6 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •2 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст2-ст3 к27 100% 35м/с,
- •3 Йкруг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с
- •5 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 см2 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •6 Й круг. А8 8х9х4 лкв 80/63 ст3 к100% 50м/с, с пропиткой серой
- •11.2.2 Статистическая обработка экспериментальных данных и анализ полученных результатов Однофакторный эксперимент с изменением скорости шлифования
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •Однофакторный эксперимент с изменением твердости шлифовального круга
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •Однофакторный эксперимент с добавлением в связку шлифовального круга пропитки серой
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •Однофакторный эксперимент с изменением твердости шлифовального круга и использованием связки , пропитанной серой
- •Определение однофакторной модели
- •Расчет параметров модели
- •12. Рекомендации по оптимизации технологического процесса изготовления корпуса компенсатора с целью решения проблемы «Заклинивание поршня толкателя в корпусе компенсатора
- •1.Усовершенствовать конструкцию испытательного стенда:
- •4.Повысить уровень контроля технологической дисциплины, и обеспечить:
- •Экономическая часть
- •1.Описание проблемы и обоснование задачи
- •2.Расчет эффективности от внедрения в технологический процесс обработки корпуса компенсатора Российских шлифовальных кругов взамен шлифовальных кругов Германского производства
- •Технологическая себестоимость.
- •1.1Опасные производственные факторы
- •1.2Вредные производственные факторы
- •2.Мероприятия по защите работающих от воздействия опасных и вредных производственных факторов
- •2.1 Мероприятия по технике безопасности направленные на предупреждение несчастных случаев
- •2.2Организационно профилактические мероприятия
- •2.3Основные причины электротравматизма
- •3. Действие электрического тока на организм человека
- •4.Расчет защитного заземления
- •Потребное число заземлителей
- •Список использованной литературы
Однофакторный эксперимент с изменением твердости шлифовального круга
Эксперимент проходил в следующих условиях:
СОЖ ИЛС – 5 Минеральное масло;
материал круга Эль бор , марки ЛКВ;
зернистость (80/63) -ЛКВ;
связка керамическая
скорость соответствующая оптимальному значению после проведения 1го эксперимента;
глубина 0, 2 мм;.
подача 0.5 м/мин;
геометрия круга 8х9х4 (ширина, наружный диаметр, внутренний диаметр);
без пропитки.
Измерения проходили при скорости шлифования 50 м/с. так как она являлась оптимальной после проведения эксперимента с изменением скорости шлифования. Стойкость исследовалась по двум параметрам твердости СТ2 и СМ2.
Определение однофакторной модели
Определяем нормализованное значение факторов по формуле:
X1(СТ2)=-1;
X1(СМ2)=+1;
2. Вычисляем дисперсии для опытов при твердости СМ2; вычисления производим по формуле:
СТ2: S2i(У)=l/(30-l)* (0,14-0,142)2+9*(0,15-0,142)2 =1,66*10 -3,
S2i(Z)=l/(30-l)* (10.813-10.814)2+9*(10.814-10.813)2 =2,36*10 -3,
СМ2: S2i(У)=l/(30-l)* (0,10-0,12)2+9*(0,11-0,10)2 =2.93*10 -3,
S2i(Z)=l/(30-l)* (10.814-10.812)2+9*(10.814-10.813)2 =4.71*10 -3,
3. Вычисляем наблюдаемое значение критерия Кохрена по формуле:
GH (У)=2.93*10-3 /(2.93*10-3+1, 66*10 -3) =0, 545
GH (Z)=4.71*10-3 /(4.71*10-3+2, 36*10 -3) =0, 674
Критическое значение критерия Кохрена выбираем из таблиц, приведенных в источнике [ ], при Ni=3, m=10 и Р=0,95 оно равно 0,798. Таким образом, неравенство GH<GK выполняется.
4. Определяем дисперсию воспроизводимости по формуле:
S2B (У) =1/3(2.93*10-3+1, 66*10 –3 )=6.7*10-3
S2B (Z) =1/3(4.71*10-3+2, 36*10 –3 )=5.2*10-3
5. Из анализа результатов эксперимента предполагаем, что математическая модель имеет вид полинома первой степени.
6. Составляем таблицу расчетов параметров модели см. табл. Используя формулу (8) определяем bj
bo(У)=l/2* 0.25=2.15, b1(У)=l/8*0, 159=0,23
bo(Z)=l/2* 21.8=0.022, b1(Z)=l/8*10.85=0,009
7. Определяем остаточную дисперсию, пользуясь формулами (9; 10; 11) .
Согласно формуле (11) имеем:
o(У)=0,0245-1/2*0,0245=1, 7*10-2
o(Z)=234.89-1/2*234.89=233,8
Согласно формуле (10) имеем:
n(У) =1,8*10 -2-(0,75)2*8/l=4,4*10-2.
n(Z) =232,9-(0,011)2*8/l=27,4
Согласно формуле (9) имеем:
S2on (У)=1/(2-(1+1))* 4,4*10-2=7,9*10 –3
S2on (Z)=1/(2-(1+1))* 27,4=42.5
Расчет параметров модели
V,м/с |
Х |
У |
Z |
У2 |
Z2 |
P1* |
У P1* |
Z P1* |
СТ2 |
-1 |
0,14 |
10,813 |
0,0186 |
116,94 |
-1 |
-0,14 |
-10,813 |
СМ2 |
+1 |
0,10 |
10,814 |
0,0071 |
116,98 |
+1 |
0,10 |
10,814 |
Уi; Zi |
|
|
|
|
|
|
|
|
итого |
|
0,23 |
21,63 |
0,0245 |
233,88 |
|
0,165 |
0,001 |
8 . Определяем наблюдаемое значение критерия Фишера, используя формулу (12) .
FHn(У)=7, 9*10 -3/6, 7*10 -3=0,9
FHn(У)=42.5/5, 2*10 -3=2,1
Исходя из доверительной вероятности Р=0,95, m2=Nim=3*10=30 и mi=N=2 выбираем из таблиц, приведенных в источнике [36], критическое значение критерия Фишера, оно равно соответственно2,19 и 2.21 Неравенство Fн>Fк выполняется следовательно модель в виде полинома первой степени адекватна .
9. Определяем доверительный интервал оценок параметров модели, используя формулу (13) ;
Ь0(У)=±3, 183* (6, 7*10 -3/3*2) =±0, 02
b1(У)=±3,183*(2,1*10 -3/3*8)=±5,10*10 –3
Ь0(Z)=±3, 183* (5, 2*10 -3/3*2) =±0, 003
b1(Z)=±3,183*(2,1*10 -3/3*8)=±2,7*10 –3
Таким образом параметр b1 статистически значим т.к.
| b1| |b1|
Получили следующее уравнение регрессии со статистически значимыми коэффициентами:
Y=2.15 + 0.23X1
Таким образом шероховатость и геометрия зависят от твердости шлифовального круга, причем, анализируя полученные уравнения приходим к выводу, что твердость в большей степени влияет на шероховатость и в меньшей степени на геометрию корпуса внутреннего диаметра корпуса компенсатора. Также приходим к выводу, что с увеличением твердости шлифовального круга стойкость шлифовального круга уменьшается, что доказывает соответствующая диаграмма.