ГТиАТС / курсаки (готовые лабы) / ТГУ 12 / ТГУ записка серега

Федеральное государственное автономное

образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Инженерно - строительный институт

Кафедра: Инженерные системы зданий и сооружений

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Отопительно - производственная котельная с паровыми котлами на твердом топливе и закрытой системой теплоснабжения

Студент ЗФ 0710077 __________ Оленев С.Б.

номер группы подпись, дата инициалы, фамилия

Руководитель __________ Целищев А.В.

подпись, дата инициалы, фамилия

Красноярск 2011

СОДЕРЖАНИЕ

1 Расчет отопительно-производственной котельной с паровыми котлами для закрытой системой теплоснабжения………………….………………………...4

1.1 Принципиальная тепловая схема котельной с паровыми котлами для закрытой системы теплоснабжения………………………………………..........4

1.2 Расчет тепловой схемы……………………………………………….….......8

1.3 Подбор технологического оборудования………………………………....12

2 Аэродинамический расчет паровых котельных агрегатов малой мощности………………………………………………………………………...14

2.1 Аэродинамический расчет газового тракта…………………………..…....14

2.2 Расчет сопротивления газового тракта с экономайзером…………….......20

2.3 Выбор высоты дымовой трубы. Ее сопротивление………….…….……...21

2.4 Подбор тягодутьевых машин……………………………..………………...24

2.5 Подбор золоуловителя…………………………………………..………......25

5 Топливоподача……………………………………….………………………..26

6 Золошлакоудаление…………………………………….………………….….29

Список использованных источников…...…………………..………….........32

Графическая часть………….…………………………………………………...

КП -270109.65 -0710077-ПЗ

Изм Изм изизИИиииИИИИзмИзм

лЛЛЛЛист

№док.

Подп

Дата

Р

Оленев

Теплогенерирующие установки

Лит.

Лист

Листов

Проверил

Целищев

У

3

ИСЗиС

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

.

4

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

5

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

6

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

7

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

8

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

9

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

10

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

11

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

12

Изм

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

13

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

1 Расчет отопительно-производственной котельной с паровыми котлами для системы теплоснабжения

1.1 ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ СХЕМА КОТЕЛЬНОЙ С ПАРОВЫМИ КОТЛАМИ ДЛЯ ЗАКРЫТОЙ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

На тепловых схемах котельной с помощью условных графических изображений показывается основное и вспомогательное оборудование, объединяемое линиями трубопроводов для транспортировки теплоносителя в виде пара или воды. На принципиальной тепловой схеме (рис. 3) показываются лишь главное оборудование (котлы, подогреватели, деаэраторы, насосы) и основные трубопроводы без арматуры, вспомогательных трубопроводов, без уточнения качества и расположения оборудования. Показываются расходы и параметры теплоносителя.

Насыщенный пар давлением Р₁ = 1,4 МПа вырабатывается котлом 1. Паровой котел работает устойчиво при этом давлении. Пар этого давления может направляться технологическим потребителям, если это необходимо для осуществления технологического процесса. Для многих технологических потребителей, для собственных нужд котельной и для подогрева сетевой воды в теплообменниках давление пара снижают до Р₂=0,7 МПа в редукционной установке 2.

Количество пара, отбираемого из котлов, должно быть восполнено подачей питательной воды в верхний барабан котла. Питание котельной производят водопроводной (сырой) водой, которая проходит обработку: химводоочистку и деаэрацию. При этом вода утилизирует тепло различных процессов, осуществляемых самой котельной.

Сырая вода подается из водопровода насосом 3. Часть воды проходит через теплообменник 4, обогреваемый паром по трубе 5. Конденсат после теплообменника подается в деаэратор 6 по трубе 7.

Вода после теплообменника смешивается с холодной и подается на химводоочистку (ХВО). Часть подаваемой воды используется на собственные нужды ХВО. Затем вся вода проходит охладитель продувочной воды 8 и охладитель выпара 9, утилизируя теплоту продувочной воды и выпара, а затем подаётся в деаэратор 6. Для деаэрации воды используется насыщенный пар, подаваемый по трубе 10. образовавшийся выпар (смесь водяного пара и газов) подаётся в охладитель выпара Р.

С точением времени в котловой воде могут накапливаться соли жесткости, которые при определенной концентрации образуют накипь на стенках труб котла. Чтобы не допустить этого, часть котловой воды с повышенной концентрацией солей жесткости постоянно удаляет, заменяя ее водой питательной. Эта операция, сброс котловой воли, называется продувкой котла. Различает непрерывную и периодическую продувки парового котла. Необходимость продувки и ее величина устанавливаете я при расчете химводоочистки.

Теплота удаляемой котловой воды утилизируется. С этой целью она поступает вначале в сепаратор 11, где происходит понижение давлений до Рз =0,17 МПа и отделение образовавшегося пара от воды. Пар полезно используется в деаэраторе, куда подается па трубе 12. Вода поступает в охладитель продувочной воды 8, где тепло ее используется для нагрева химически очищенной воды.

Питательная вода, прошедшая обработку, насосом 13 подается в котел 1.

Производственные потребители после осуществления технологического процесса возвращают часть конденсата, который по трубе 14 подается в деаэратор.

Для восполнения утечек в тепловой сети из бака деаэратора насосом 15 забирается некоторое количество воды и подается по трубе 16 в обратную магистраль.

В тепловой сети движение теплоносителя (воды) создаёт сетевой насос 17. В теплообменниках 18 вода нагревается до необходимой температуры насыщенным паром. Конденсат пара поступает в деаэратор.

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

4

Рис. 1 Принципиальная тепловая схема котельной с паровыми котлами для закрытой системы теплоснабжения

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

5

1.2 РАСЧЁТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ С ПАРОВЫМИ КОТЛАМИ ДЛЯ ЗАКРЫТОЙ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Расчет тепловой схемы котельной производится с целью определения расхода пара и воды для отдельных узлов при характерных режимах работы котельной и составления общего материального баланса пара и воды.

Необходимые вычисления производят в табличной форме (табл. 4). Результаты расчета являются исходными данными для выбора оборудования котельной, в том числе количество и типа котлоагрегатов.

В процессе расчета схемы расход пара на деаэрацию питательной воды уточняется методом последовательных приближений. Предлагаемый метод расчета позволяет уточнить этот расход после одного приближения, при чем погрешность не превышает 5%.

Абсолютное значение величины расхода пара на деаэрацию питательной воды вычисляется по удельному расходу пара. Удельный расход пара определяется по графику.

После определения расхода пара на сетевые подогреватели для дальнейшего расчета тепловой схемы используют данные расчеты химводоочистки. Расчет химводоочистки (ХВО) начинается с составления предварительного пароводяного баланса котельной (без учета непрерывной продувки). При этом используют формулы из табл. 4, вычисляя значения, отмеченных звездочкой. Из этих формул выбрасываются величины, связанные с продувкой (п=0). Из расчета ХВО устанавливают необходимость непрерывной продувки, ее величины, а также уточняют расход воды на собственные нужды химводоочистки.

Таблица 1 - Расчет тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами для закрытой системы теплоснабжения

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

6

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

7

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

8

1.3 ПОДБОР ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Теплообменники

Паровые теплообменники

Q_зим^I= D_Б(h₂-h₆)/3600

Для максимального зимнего периода берется два теплообменника.

Q=14,8(2765-694,3)/3600=8,5[MВт]

На I – 4,25 МВт=3,7Гкал

На II – 4,25 МВт

Марка: ПП1 – 32 – 7 – IV

D = 530мм

L= 3800мм, ширина=770мм.

Поверхность нагрева = 32м²

Q_лет^I= D_Б(h₂ – h₆)/3600 = 5,7 (2765 – 694,3)/3600=3,3 [МВт]=2,84Гкал

Марка: ПП2 – 24 – 7 – IV

D=480мм

L=3630мм, ширина=620мм.

Поверхность нагрева = 24,4м²

Водяные теплообменники

Q = G_Б (h₆ – 4,19t_кб)/3600

Q_зим= 14,8 (694,3 – 4,19*80)/3600=1,5МВт

Марка: ПВ – 325x2 – 1,0 D= 325мм

Количество секций-5

Q_лет= 5,7 (694,3 – 4,19*80)/3600=0,57МВт

Марка: ПВ – 127х4 – 1,0 D= 127мм

Количество секций-7

Деаэратор

Подбирается по суммарному весу потоков, поступающих в деаэратор.

G_∑= 23,21 для максимального зимнего режима.

Марка: ДА – 50/15

D = 2016мм L=5895мм

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

9

2 АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОВЫХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ МАЛОЙ МОЩНОСТИ

2.1 Аэродинамический расчет газового тракта

Для горения топлива в топку необходимо подавать воздух. Для удаления образовавшихся при горении газов и их перемещения через поверхность нагрева котельного агрегата надо осуществить тягу, которая может быть естественной, создаваемой дымовой трубой за счет разности в плотности горячих дымовых газов и воздуха и искусственной, создаваемой дымососами. Расчет плотностей и объемов газов по газоходам сведен в табл.5.

Аэродинамический расчет производится для определения производительности тяговой и дутьевой систем, перепад полных давлений в газовом и воздушном тракте и завершается выбором необходимых тягодутьевых машин. Расчет сопротивлений газового тракта сведен в табл. 6.

В котлах с уравновешенной тягой рассчитывают отдельно газовый и воздушный тракт.

Производительность и давление создаваемое тягодутьевой системой, определяется по данным теплового расчета для номинальной нагрузки котельного агрегата.

При сжигании котельных углей и бурых с W``<8 газовый тракт состоит из следующих основных элементов:

- собственно котел;

- экономайзер;

- золоуловитель;

- дымосос;

- дымовая труба.

Газоходы соединяют между собой элементы газового тракта. Воздуховод служит для подачи воздуха на горение.

При сжигании твердого топлива в атмосферу с дымовыми газами поступают значительное количество золы (пыль неорганическая, SiO₂2О-70%), оксида углерода, диоксида серы, оксидов азота.

Дымовая труба должна быть достаточной высоты для рассеивания этих веществ в атмосфере, так чтобы концентрация не превышала предельно допустимых (ПДК).

Каждый котельный агрегат комплектуется вентилятором и дымососом индивидуально.

Сопротивление газовоздухопроводов.

При разработке компоновки (расположение оборудования) котельного агрегата должна быть обеспечена рациональная трассировка газовоздухопровода и оптимальная форма их узлов. Простота схемы способствует повышению надежности и экономичности установки.

Схема и компоновка газовоздухопроводов должна быть такова, чтобы сопротивление основного потока воздуха или газов было минимальным при оптимальных значениях скоростей.

На коротких участках тракта сечения газовоздухопровода и, следовательно, скорости в них обычно определяются присоединительными размерами элементов оборудования, расположенных на этих участках. Для основных участков достаточно большой протяженности принимают скорости, обеспечивающие минимум суммарных эксплуатационных затрат, эти скорости называют экономическими.

Экономическая скорость газов и воздуха _ж в стальных газо-воздухопроводах и внешних газоходах зависит от конфигурации и конструкции, мощности установки, температуры газов или воздуха и т.д.

Условные обозначения: К – котел, Э – экомайзер, В – воздухоподогреватель, З – золоуловитель, Д – дымосос, ДТ – дымовая труба, А, Б – точки на сборном газоходе.

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

Таблица 2 - Действительные плотности и объемы газов по газоходам установки

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

Рис. 3 Внешние газоходы котельной установки с паровыми котлами КЕ 22-27- участки

(нумерация соответствует табл.6)

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

2.2 Расчет сопротивления газового тракта с экономайзером

Таблица 3 – Расчет сопротивления газового тракта

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

2.3 Выбор высоты дымовой трубы. Ее сопротивление.

Дымовые трубы являются сложным инженерным сооружением и для их строительства используют типовые проекты. Диаметр выходных отверстий подбирают на основе заданной скорости газов на выходе (w₀=20÷30 м/с при высоте трубы до 100м).

Предварительный диаметр выходной трубы отверстия:

d₀^*=0,018·(Q_дт/w₀)^1/2,

где Q_дт – объём газов в дымовой трубе, м³/ч.

d₀^*=0,018·(56965/20)^1/2=1,0м

По вычисленному диаметру принимаем ближайший из приведенных по типовому проекту, а также высоту металлической трубы: d=1,2м , H=30м.

Скорость газов в дымовой трубе:

w=(0,0188/d)²·Q_дт

w=(0,0188/1,2)²·56965=11,7

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

Количество летучей золы и несгоревшего топлива, выбрасываемое с дымовыми газами:

М=А^r ·B ·f ·(1 – 0,01 ·η),

где А^r – зольность топлива, %;

В=(В_р · N)/3,6= (1513,4· 3)/3,6=1261т/ч - расход топлива, г/с;

f – безразмерный коэффициент, характеризующий топку; η – эффективность работы золоуловителей, %.

М=15,4·1261·0,0035(1 – 0,01·90)=6,8г/с

Выброс оксида углерода:

М=0,001 ·В ·С_со·(1 – 0,01 ·q₄),

где С_со – выход оксида углерода при сжигании топлива, кг/т, определяется по формуле:

С_со=q₃ ·R ·Q_н^r,

где R – коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива(для твердого топлива R=1) ;

Q_н^r – низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг

С_со= 0,5·1·18,04=9,02кг/т

М=0,001·1261·9,02·(1 – 0,01·5)=10,8г/с

Выброс оксида азота:

М=0,001 ·В · Q_н^r · К_NO2 (1 - β),

где К_NO2 – параметр характеризующий количество оксида азота, образующихся на один ГДж теплоты, кг/ГДж(для котла КЕ 10-14С К_NO2=0,24);

β – коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения технических решений (для слоевых топок β=0);

Q_н^r – низшая теплота сгорания, МДж/кг.

М=0,001·1261·18,04·0,24· (1 - 0)=5,5г/с

Выброс диоксида серы:

М=0,02 ·В ·S^r ·(1 – μ_SO2),

где S^r – cодержание серы в топливе, %;

μ_SO2– доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива.

М=0,02·1261·0,5·(1 – 0,2)=10,1г/с

Сопротивление дымовой трубы складывается из сопротивления трения и сопротивления выхода в атмосферу.

Сопротивление трения для металлических труб вычисляется по формуле:

∆h_т^дт = (λ/d) ·H ·(w²/2) ·ρ,

где λ – безмерный коэффициент трения; Н – высота выбранной дымовой трубы, м; ρ – плотность дымовых газов, кг/м³.

∆h_т^дт=(0,03/1,2)·30·(11,7²/2) ·1,311=134,6Па

Сопротивление выхода в атмосферу:

∆h_м^дт=ξ·(w²/2) ·ρ,

где ξ=1 – коэффициент сопротивления.

∆h_м^дт= 1·(11,7²/2) ·1,311=89,7Па

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

2.4 Подбор тягодутьевых машин

Для подбора дымососа необходимо знать сопротивление газового тракта.

∆h_г=(∆h^гт+∆h^дт) ·(Р_бар/101,3)+h_т,

где ∆h^гт – сопротивление газового тракта котельного агрегата, Па, (включая котел, экономайзер, золоуловитель и газоходы);

∆h^дт=∆h_т^дт+∆h_м^дт=134,6+89,7=224,3Па – сопротивление дымовой трубы;

Р_бар – барометрическое давление района расположения котельной, кПа;

h_т – разряжение в топке, Па(20 – 30).

∆h_г=(1242,2+224,3) ·(98/101,3)+20=1443Па

Перепад давлений в газовом тракте:

∆H_п^г= ∆h_г – h_с^дт,

где h_c^дт – учитываемая в расчете самотяга дымовой трубы без поправки на барометрическое давление, Па, определяется по формуле:

h_c^дт=g·H ·(ρ_a – ρ_г),

где g – ускорение свободного падения, м/с²; ρ_а, ρ_г – соответсвенно плотность атмосферного воздуха и перемещаемой среды, кг/м³.

h_c^г=9,8·30·(1,293 – 0,86)=127,3 Па

∆H_п^г=1443– 127,3=1315,7 Па

Рассчитываем производительность дымососа, м³/ч, определяют по формуле:

Q_р=β₁·Q·(101,3/P_бар),

где β₁ =1,05 – коэффициент запаса по производительности;

Q=24765 м³/ч – расход дымовых газов.

Q_p =1,05·26123·(101,3/98)=28353м³/ч

Расчетное полное давление дымососа, Па, вычисляется по формуле:

H_p=β₂ ∆H_п^г,

где β₂=1,1 – коэффициент запаса по давлению;

Н_р= 1,1·1315,7=1447 Па

Для того чтобы установить, удовлетворяет ли данная машина требуемым значениям Q_p и Н_р необходимо привести Н_р к тем условиям, для которого составлена характеристика машины, по формуле:

Н_р^ПР=(1,293/ρ₀) ·[(273+θ)/(273+t)] ·(101,3/P_бар) ·Н_р,

где ρ₀ – плотность перемещаемых газов при нормальных условий, кг/м³;

θ – температура газов перед машиной, ⁰C; t – температура воздуха, ⁰С, при которой составлена характеристика.

Н_р^ПР= (1,293/1,311) ·[(273+143)/(273+200)] ·(101,3/98) ·1447=1297,4

Дымосос типа ДН11,2у

2.5 Подбор золоуловителя

Q= В_р ·[V⁰_г +( α – 1) ·V⁰_в] ·(273+θ)/273

V⁰_г=5,496 м³/кг

V⁰_в=4,881 м³/кг

Q= 1513,4 ·[5,496 +(1,7 – 1) ·4,881] ·(273+143)/273=20554м³/ч

Выбираем золоуловитель БЦУ-30С, m=2600 кг.

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

3 ТОПЛИВОПОДАЧА

Требования, изложенные в настоящем разделе, следует выполнять при проектировании сооружений для разгрузки, приемки, складирования и подачи топлива в котельную при его расходе до 150 т/ч.

При проектировании складов твердого топлива следует учитывать также требования Типовой инструкции по хранению каменноугольного топлива на электростанциях, предприятиях промышленности и транспорта, утвержденной Госпланом СССР и Госснабом СССР.

В приемно-разгрузочных устройствах должны предусматриваться устройства для механизированной разгрузки топлива, а также механизированной очистки вагонов от остатков топлива.

Склады твердого топлива и приемно-разгрузочные устройства, как правило, надлежит проектировать открытыми.

Проектирование закрытых складов топлива и приемно-разгрузочных устройств допускается для районов жилой застройки, при стесненных условиях площадки котельной, по специальным требованиям промышленных предприятий, вызванным особенностями технологии производства, при сжигании топлива, непригодного для открытого хранения.

Применение асфальта, бетона, деревянного настила для покрытия площадок под открытые склады топлива не допускается.

Емкость складов топлива следует принимать:

при доставке топлива автотранспортом - не более 7-суточного расхода*:

при доставке топлива железнодорожным транспортом - не более 14-суточного расхода.

В настоящем разделе суточный расход топлива определяется для режима, соответствующего тепловой нагрузке котельной в режиме самого холодного месяца.

Емкость склада топлива котельных угледобывающих и углеперерабатывающих предприятий при условии подачи угля конвейерным транспортом должна быть не более 2-суточного расхода.

Механизмы и оборудование, предусматриваемые для складских операций, не должны измельчать топливо, предназначенное для слоевого сжигания.

Расчетная часовая производительность топливоподачи котельной определяется исходя из максимального суточного расхода топлива котельной (с учетом перспективы расширения котельной) и количества часов работы топливоподачи в сутки.

В проекте топливоподачи, как правило, следует предусматривать установку дробилки для угля и фрезерного торфа. При работе на мелком топливе (0 - 25 мм) дробилки предусматриваться не должны.

Перед молотковыми и валково-зубчатыми дробилками следует предусматривать устройста для отсева мелких фракций топлива и электромагнитные сепараторы.

В системах пылеприготовления со среднеходными и молотковыми мельницами магнитные сепараторы следует предусматривать также после дробилок.

Системы топливоподачи, как правило, предусматриваются однониточными; допускается дублирование отдельных узлов и механизмов. При работе топливоподачи в три смены предусматривается двухниточная система, при этой часовая производительность каждой нитки принимается равной расчетной часовой производительности топливоподачи.

Для районов с расчетной температурой для проектирования отопления минус 20 °С и ниже установка ленточных конвейеров должна предусматриваться в закрытых галереях. Высота галереи в свету по вертикали принимается не менее 2,2 м. Ширина галереи выбирается исходя из устройства среднего продольного прохода между конвейерами шириной не менее 1000 мм и боковых (ремонтных) проходов вдоль конвейеров шириной не менее 700 мм.

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

При одном конвейере в галерее проходы должны быть шириной не менее 700 мм.

Допускаются местные сужения (на длине не более 1500 мм) основных проходов до 600 мм, боковых - до 350 мм, при этом в указанных местах конвейеры должны иметь ограждения.

В галереях через каждые 100 м необходимо предусматривать устройство переходных мостиков через конвейеры.

Бункера для твердого топлива надлежит проектировать с гладкой внутренней поверхностью и формой, обеспечивающей спуск топлива самотеком. Угол наклона стенок приемных и пересыпных бункеров для углей следует принимать не менее 55 °, для торфа и замазывающихся углей - не менее 60 °.

Угол наклона стенок бункеров котлов, конусной части силосов, а также пересыпных рукавов и течек для угля следует принимать не менее 60 °. Внутренние грани углов бункеров должны быть закруглены или скошены. На бункерах угля и торфа следует предусматривать устройства, предотвращающие застревания топлива.

Угол наклона ленточных конвейеров для транспортирования угля принимается не более 18 °. для торфа - не более 20 °.

При проектировании установок пылеприготовления для котельных с камерным сжиганием твердого топлива следует руководствоваться методическими материалами по проектированию пылеприготовительных установок котельных агрегатов тепловых электростанций.

Проект пылеприготовления должен быть согласован с заводом-изготовителем котлоагрегатов.

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

4 ЗОЛОШЛАКОУДАЛЕНИЕ

В котельных, предназначенных для работы на твердом топливе, системы золошлакоудаления должны обеспечивать надежное и бесперебойное удаление золы и шлаков, безопасность обслуживающего персонала, защиту окружающей среды от запыленности и загрязнения.

Системы золошлакоудаления выбираются исходя:

• из количества золы и шлаков, подлежащих удалению из котельной;

• из возможности промышленного использования золы и шлаков;

• из наличия плошадки для золошлакоотвала и ее удаленности от котельной.

• на обеспеченности водными ресурсами для гидрозолошлакоудаления;

• из физико-химических свойств золы и шлака.

При общем выходе золы и шлаков из котельной более 150 кг/ч для их удаления должны применяться механические, пневматические и гидравлические системы золошлакоудаления.

Удаление и складирование золы и шлака, как правило, следует предусматривать совместным. Раздельное удаление золы и шлака применяется при соответствующих требованиях их потребителей. Удаление золы и шлака допускается предусматривать индивидуальным для каждого котла или общим для всей котельной.

Выбор системы золошлакоудаления производится на основания сравнения технико-экономических показателей различных вариантов.

Для механических систем периодического транспортирования следует применять скреперные установки, скиповые и другие подъемники, для непрерывного транспортирования - канатно-дисковые, скребковые и ленточные конвейеры.

При использовании ленточных конвейеров для транспортирования шлака температура шлака не должка превышать 80 °С.

При проектировании общей для всей котельной системы механизированного золошлакоудаления следует предусматривать резервные механизмы.

При использовании скреперных установок следует, как правило, применять системы «мокрого» золошлакоудаления. Система «сухого» золошлакоудаления допускается для золы и шлака, цементирующихся во влажном состоянии, а также при их использовании в промышленности строительных материалов.

Для удаления золы и шлака из котельных с котлами, оборудованными топками ручного обслуживания, и при общем выходе золы и шлака менее 150 кг/ч следует применять монорельсовый подвесной транспорт, узкоколейные вагонетки или безрельсовые тележки с опрокидным кузовом.

Для пневматического транспорта золы и шлака от котлов следует применять всасывающую систему. При этом расстояние до разгрузочной станции не должно превышать 200 м.

Режим работы пневматической системы принимается периодическим; производительность системы определяется из условия продолжительности ее работы не более 4 ч в смену.

Для дробления шлака, поступающего в вакуумную пневматическую систему, пол бункерами котлов следует предусматривать зубчатые дробилки:

двухвалковые - для механически непрочных шлаков с кусками размером не более 120 мм;

трехвалковые - для шлаков с неравномерными фракциями, с повышенной механической прочностью и для механически непрочных шлаков - с кусками размером более 120 мм.

Температура шлака, поступающего на дробление, не должна превышать 600 °С.

При проектировании систем пневмотранспорта диаметры золошлакопроводов следует принимать по расчету. При этом минимальные диаметры должны быть для золы - 100 мм, для шлака - 125 мм.

В системе пневматического транспорте для создания разрежения следует применять водокольцевые вакуум-насосы или паровые эжекторы.

При проектировании пневматического транспорта золы от разгрузочной станции котельной следует применять напорную систему с установкой двухкамерных пневматических или винтовых насосов. Для пневматического транспорта шлака применяется вакуумная система.

КП 0710077 -270109.65 - 11

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Грищенко Е.П., Карпов В.И., Авласевич А.И. «Расчет отпительно-производственной котельной с паровыми котлами». Методические указания по курсовому проектированию для студентов специальности 290700 «Теплоснабжение и вентиляция» КИСИ Красноярск,1988г.-28с.

2. Бузников Е.Ф. Производственные и отопительные котельные. М.: Энергоатомиздат, 1984. 280с.

3. Кузнецов Н.В., Митор В.В. Тепловой расчет котельных агрегатов. М.: Энергия, 1973. 295с.

4. Роддатис К.Ф., Полтарацкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. М.: Энергоатомиздат, 1989. 487с.

5. СНиП П – 35 – 76. Котельные установки. – М.: Стройиздат, 1977. – 22с.

6. Козин В.Е., Левинова Т.А., Марков А.П. Теплогазоснабжение. – М.: Высшая школа, 1980. – 408с.

7. СНиП 11 – 33 – 75**. Отопление, вентиляция и кондеционирование воздуха. – М.: Стройиздат, 1982. – 96с.

8. Лифшиц О.В. Справочник по водоподготовке котельных установок. –

М.: Энергия, 1976. – 238с.

9. Аэродинамический расчёт котельных установок. Нормативный метод. – М.: Энергия, 1977.

КП 270109.65-0710077-ПЗ

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

4

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист