3. Определение тепловой нагрузки турбины

Q_т =G_св*С*(t_псв-t_осв), кВт - тепловая нагрузка.

G_св = 2600т/ч = 722,22 кг/с - расход сетевой воды.

с = 4,19кДж/(кг °С) - теплоемкость воды.

t_псв = 100° C - температура прямой сетевой воды.

t_осв= 63° С - температура обратной сетевой воды.

Q_т= 722,22*4,19*(100-63)=111966,111 кВт

Тепловая нагрузка верхнего сетевого подогревателя

Q_т^всп =0.4*Q_T =0.4*111966,111= 44786,44 кВт

Тепловая нагрузка нижнего сетевого подогревателя

Q_т^нсп=0,6*Q_т=0.6*111966,111 = 67179,66 кВт

Температура воды на выходе из НСП

t_пр=tосв+ (Q_т^нсп/G_св*С) = 63 + (67179,66/(722,22*4,19))=85,2° С

Принимаем недогрев в сетевых подогревателях t_св= 5° С, тогда температура конденсата на выходе из подогревателей будет равна:

t’’_всп= t_псв + t_св= 105 ° С

t’’_нсп= tпр + t_св= 90,2 ° С

По таблицам "Термодинамические свойства воды и водяного пара" определяем давление и энтальпию конденсата на линии насыщения, для каждой температуры t’’_всп, t’’_нсп:

Р_всп=1,1932 ата h’’_всп= 440,21 кДж/кг

Р_нсп=0,6979 ата h’’_нсп=377,74 кДж/кг

Принимаем потери давления в патрубках отборов Р_т=0,08Р_т тогда давление в верхнем и нижнем теплофикационных отборах будут равны:

Р_т1=Р_всп +0,08Р_всп =1,1932 + 0,08*1,1932= 1,2886 ата

Р_т2= Р_нсп +0,08Р_нсп =0,6979+ 0,08*0,6979= 0,7537 ата

Снимаем с h-s диаграммы значения энтальпий пара в теплофикационных отборах при соответствующих давлениях:

Р_т1= 1,2886 ата h_т1= 2686,8 кДж/кг

Р_т1= 0,7537 ата h_т2= 2663,2 кДж/к

4. Определение расхода пара в сетевые подогреватели.

h’_всп;G_всп h’_нсп;G_нсп

t_псв t_пр t_осв

h’’_всп h’’_нсп

Составим уравнения теплового баланса для ВСП и НСП:

Q_т^всп = G_BCП(h’_всп -h’’_всп ), кВт

Q_т^нсп = G_НCП(h’_нсп -h’’_нсп ) + G_BCП*h’’_всп , кВт

Расходы пара на каждый подогреватель будут равны:

G_BCП = Q_т^всп/(h’_всп -h’’_всп )= 44786,44/(2686,8-440,21)=44786,44/2247,87=19,92 кг/с=71,72 т/ч

G_НCП = (Q_т^нсп -G_BCП*h’’_всп )/ (h’_нсп -h’’_нсп ) =(67179,66 – 19,92*440,21)/(2663,2-377,74)= 58424,22/2282,63=25,59кг/с=92,12т/ч

5. Расчет пуска сп.

При достижении турбиной электрической мощности 30 МВт включается НСП. Нагружение НСП идет со скоростью 10 тонн пара в минуту. Время запуска (полной загрузки) нижнего сетевого подогревателя:

=G_нсп/10=92,12/10=9,2

Верхний сетевой подогреватель включается в работу при достижении

электрической мощности 60 МВт.

В ремя запуска (полной загрузки) верхнего сетевого подогревателя:

=G_всп/10=71,72/10=7,172 мин

Строим график зависимости (G_всп, G_нсп,Q_T)=f(t)

Для построения графика зависимости Go = f(t) воспользуемся диаграммой режимов турбины. При N_э = 0 расход пара на турбину изменяется пропорцио­нально изменению частоты вращения ротора.

Строим график зависимости Go =f(t).

Р _р.с=0,271G₀

=0,00167 G₀

Примем, что при Go = 480w/y давление в камере регулирующей ступени Р_рс = 130ата, а относительный внутренний КПД = 0.8.

Для простоты расчета примем прямую зависимость давления и КПД от расхода пара, тогда:

Подставляя различные значения Go можно найти Р_рс и теоретическую энтальпию пара в регулирующей ступени для каждого значения G₀. Также рассчитываем относительный внутренний КПД регулирующей ступени для различных значений Go. Используя полученные значения η^рс_0i , найдем

действительную энтальпию пара в регулирующей ступени по формуле:

h_i^p.c=h₀-(h₀-h_т^р.с)

По полученным значениям h^pc_i и Р_рс, можно определить температуру пара в зоне

регулирующей ступени t_pc

Таблица №1

G0 ,m/ч	Ррс,, ата	ηрс0i	hpcm , кДж/кг	hpci , кДж/кг	tpc, 0C
1.6	0.433	0.00267	2384	2603	325
4	1.083	0.00668	2514	2707	335
14,4	3.9	0.024	2700	2856	361
20.8	5.63	0.0347	2764	2907	372
24	6.5	0.04	2796	2932	377
55	14.896	0.092	2954	3059	409
163	44.173	0.272	3205	3260	474
210	56.875	0.351	3264	3307	490
297	80.44	0.496	3353	3378	517
386	104.54	0.645	3418	3430	537
414,6	132.2	0.815	3500	3494	560

Таблица №2

τ0, мин	τт, мин	n, об/ мин	Nэ, МВт	Рк,. кПа	G всп т/ч	G нсп т/ч	G∑ т/ч	Qт МВт	G0, т/ч	tрс 0С
60	-3.08	-	-	100	-	-	-	-	-	-
61.66	-1.42	-	-	75	-	-	-	-	-	-
63.08	0	0	-	35	-	-	-	-	0	-
64.15	1.07	200	-	5	-	-	-	-	1.6	325
71	7,92 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 7,92 11,92 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150 18,92 20,92 21,92 39,92 43,92 51,92 53,92 63,92 76,92 81,92 90,92 114,92 124,92 126,92 136,92 140,92 150	500	-	5	-	-	-	-	4	335
75	11,92	500	-	5	-	-	-	-	4	335
82	18,92	1800	-	5	-	-	-	-	144	36 1
84	20,92	1800	-	5	-	-	-	-	144	361
85	21,92	2600	-	5	-	-	-	-	208	372
103	39,92	2600	-	5	-	-	-	-	20.8	372
107	43,92	3000	-	5	-	-	-	-	24	377
115	51,92	3000	о	5	-	-	-	-	24	377
117	53,92	3000	10	5	-	-	-	-	55	409
127	63,92	3000	10	5	-	-	-	-	55	409
140	76,92	3000	30	5	0	-	-	-	163	474
145.	81,92	3000	30	5	71.72	-	71.72	67,167	163	474
154	90,92	3000	40	5	71.72	-	71.72	67,167	210	490
178	114,92	3000	40	5	71.72	-	71.72	67,167	210	490
188	124,92	3000	60	5	71.72	0	71.72	67,167	297	517
190	126,92	3000	60	5	71.72	92,12	163,84	111,966	297	517
200	136,92	3000	80	5	71.72	92,12	163,84	111,966	386	537
204	140,92	3000	80	5	71.72	92,12	163,84	111,966	386	537
213.08	149,92	3000	91	5	71.72	92,12	163,84	111,966	414,6	560