Выбор обмоточных данных ротора

по (6-1)

Номинальная МДС возбуждения по (6-3а)

Ожидаемая плотность тока по (6-8)

,что согласуется с рекомендациями §4-5

По сортаменту меди в табл. 6-3 для принятой ширины меди может быть принята медь высотойс сечениемис сечением.

Окончательно выбор высоты проводника производится с учетом напряжения возбуждения, значения которого согласно §6-6 ограничены. Поэтому далее производится расчет для обоих значений высоты проводника с подробными выкладками для

и с результатами расчета для , указанными в скобках. Для образования каналов в лобовой части обмотки принимаются по высоте два проводника в одном витке катушки.

По рекомендациям §6-6 и рис. 6-6 принимаем высоту клина и толщину подклиновой прокладки=10. Материал клина –дюралюминий.

Тогда для размещения меди в пазу остается высота

При этом возможное число витков в катушки будет

Здесь -изоляция между витками катушки по табл. 6-5 (строка 1).

Принимаем

Число витков обмотки возбуждения на полюс по (6-10)

Окончательная высота паза ротора по (6-11)

Где -по табл. 6-5 (строка 3)

Окончательная минимальная ширина зубца

И это входит в интервал минимально допустимой ширины по §6-4()

Номинальный предварительный ток возбуждения

,

что приемлемо (§6-6)

По табл. 4-1 задаемся индукцией в спинке ротора

Необходимое сечения спинки ротора для получения принятой индукции по (6-13)

Диаметр центрального отверстия по (6-6) .

Принимаем

Необходимая длина бочка ротора по (6-14)

Найденные длины превышают длину сердечникастатора более чем на 150 мм, следовательно, центральное отверстие следует заполнить магнитным материалом. Тогда

Для высоты меди разность между длиной бочки ротора и сердечника статора больше 150 мм. Для уменьшенияна основании (6-14) следует уменьшит высоту паза ротора. Для этого принимаем. Тогда получим;;

;.Все полученные значения приемлемы.

Средняя длина лобовой части обмотки ротора на одну сторону по (6-17)

Средняя длина витка обмотки ротора по (6-16)

Принимаем относительное сечение канала в витке обмотки ротора по §6-7 , где-сечение витка обмотки ротора.

Расчетное сечение меди по (6-12)

Сопротивление обмотки ротора при 15°С по (6-18)

при 75°С по (6-19)

при 100°С по (6-21)

Напряжение возбуждения в номинальном режиме

Таким образом, на основании §6-6 вариант с высотой меди ине подходит, и окончательно выбираем вариант си

Выкладка паза ротора произведена.(Надо сделать таблицу)!!! И эскиз паза

Относительная высота паза ротора по (6-5)

относительная площадь пазовых делений ротора по (6-4)

что соответствует рекомендациям §6-4.

Ожидаемые механические напряжения в корне зубца для

по рис. 6-3

Что приемлемо согласуется с величиной, принятой вначале.

Электромагнитный расчет

Расчёт точки холостого хода при номинальном напряжении
,мм	(8-2)	1150+2/3*177	1268
,мм	(8-6)	1000-1,6*133,5	786,4
,мм	(8-7)	1000-0,6*133,5	919,9
,мм	(8-3)	(*1268)/30-46,6	86,185
,мм	См. (8-31)	*786,4/50-32,5	16,911
,мм	См. (8-31)	*919,9/50-32,5	25,299
	Табл. 8-1		9,15
	(5-21)	398*3897*10^-6	1,551
	(8-5)	6*5*86,185*3897*10^-6/	3,207
	(8-1)	(1000+75)*(4685+2*75)*10^-6	5,198
	(8-8)	(786,4-32,5*9,15)*4707*10^-6	2,302
	(8-9)	(919,9-32,5*9,15)*4707*10^-6	2,93
	(8-10)	(1000-2*133,5)* 4707*10^-6	3,45

	(8-13		1,045
	(8-14)		1,015
	(8-15)		1,002
	(8-16)	Рифление бочки ротора не предусмотрено	1
	(8-17)	1,045+1,015-1+1,002-1+1-1	1,062
	(8-20)		0,852
	(8-31)	32.5/16,911	1,922
	(8-31)	32.5/25,299	1,285
	Стр. 139		0,937
,Тл	(8-19)	4,5/(2*1,551)	1,451
,Тл	§ 8-3	0,937*1,451	1,36
,Тл	(8-18)	4,5/3,207	1,40
,Тл	(8-11)	4,5/5,198	0,866

,А/см	Табл. 8-3		3
,А/см	Табл. 8-4		17
,мм	§ 5-14		1902
,мм	(8-22)		1075,56
,мм	(8-32)	(1000-2*133,5)/2*1	366,5
,А	(8-23)	3*1075,56*10^-1	322,67
,А	(8-21)	17*177*10^-1	300,9
,А	(8-12)	0,866*0,8*75*1,062*10^3	55183
,А	(8-24)	55183+300,9+322,67	55807
,мм	§ 6-3	133,5-34-10	89,5
,Гн	(8-25)		3,57*10^-6
,Вб	(8-26)	3,57*10^-6*55807	0,199
,Вб	(8-27)	4,5+0,199	4,699
,Тл	(8-28)	4,699/2,302	2,042
,Тл	(8-29)	4,699/2,93	1,60
,Тл	(8-30)	4,699/3,45	1,36
,А/см	Рис.8-5		560
,А/см	Табл. 8-5		50
,А/см	Табл. 8-5		20,76
,А	(8-33)		4072
,А	(8-34)		760,85
,А	(8-35)	55807+4072+760,85	60639
,А	(8-36)	60639,43/54	1123
,А	§ 8-3	55183/54	1022
	§ 8-3	1123/1022	1,099

Расчет характеристики холостого хода

	0,7	1	1,1	1,2	1,3	1,4
Фо	3,150	4,5	4,950	5,40	5,850	6,300
B’a1	0,95	1,36	1,496	1,632	1,768	1,904
Bz1/3	0,98	1,40	1,54	1,68	1,82	1,96
Bb	0,606	0,866	0,953	1,039	1,126	1,212
Ha1	1,67	3	3,9	5,88	12,24	38,25
Hz1	2,5	17	51,5	103,5	178	535
Fa1	179,62	322,67	419,47	632,43	1316,49	4114,02
Fz1	44,25	300,9	911,55	1831,95	3150,60	9469,50
	38627	55183	60700	66217,8	71736,0	77254,1
F’	38851	55807	62031	68682,2	76203,1	90837,6
Фs	0,139	0,199	0,221	0,245	0,272	0,324
Ф2	3,289	4,699	5,171	5,645	6,122	6,624
Bz02	1,43	2,042	2,247	2,452	2,659	2,878
Bz07	1,12	1,60	1,765	1,927	2,089	2,261
Ba2	0,95	1,36	1,499	1,636	1,775	1,920
Hz02	26	560	1420	2280	3100	3640
Hz07	14,58	50	109	290	800	1450
Ha2	13,05	20,76	34	62	114	260
Fz2	270,9	4072	10206,1	17154,8	26032,5	33975,8
Fa2	478,3	760,85	1246,1	2272,3	4178,1	9529,0
Fo	39600	60639	73483	88109	106414	134342
io	733	1123	1360,79	1631,65	1970,62	2487,82
io.o.e.	0,65	1,099	1,21	1,45	1,75	2,22

На основании дополнительных построений на диаграмме Потье рассчитана регулировочная характеристика , изображенная на рис 1.

	0	0.25	0.5	0.75	1	1.25
	1100	1420	1840	2360	2800	3400

Регулировочная характеристика турбогенератора ()

Весовые характеристики.

Масса меди обмотки статора:

(см. параграф 5-14)

Масса меди обмотки ротора по (8-44):

Масса спинки сердечника статора (см. параграф 5-14).Масса зубцов сердечника статора( см. параграф 5-14).Удельный расход материалов:

Меди:

Электротехнической стали:

,что соответствует рекомендации рис.3-10.

Машинная постоянная Арнольда:.

Обозначение	Источник	Действия	Значение
	§ 9-2	25+1+6	32
	§ 9-2	177-(32+1+6)	138
	(9-1)		9
	(9-3)		6,4
	(9-5)	9+6,4	15,4
	(9-6)	15,4+2,5	17,9
	(8-38)	/(54*0,801)	1731
	Рис. 8-6		2800

Обозначение	Источник	Действия	Значение
	(8-39)	2800/312,6	8,957
	(8-40)	2800*0.098+2	276,4

Обозначение	Источник	Действия	Значение
	(8-41)	1731+1022*17,9/100	1914
	(8-42)	1123/1914	0,587
	(1-1)	2800/(1914*0.85)	1,721