- •2.Способы окускования железорудных материалов.
- •3. Технология агломерации железных руд.
- •4. Горение топлива и окислительно-восстановительные процессы при агломерации железных руд.
- •5. Металлургические свойства агломерата
- •7. Технология производства железорудных окатышей
- •8. Формирование сырых окатышей.
- •9. Высокотемпературное упрочнение окатышей.
- •10. Схема производства окатышей.
- •11.Металлургические свойства окатышей
- •13. Термодинамика восстановления оксидов железа.
- •14. Поведение примесных элементов при окусковании
- •15.Прямое и косвенное восстановление в доменной печи.
- •16. Реакция газификации углерода и ее роль в процессах восстановления.
- •17. Связь развития процессов восстановления и расхода кокса
- •18. Механизм процесса восстановления.
- •19. Обогащение дутья кислородом.
- •20. Десульфурация чугуна в доменной печи.
- •21. Внедоменная десульфурация чугуна.
- •22. Вдувание природного газа в горн печи.
- •23. Вдувание мазута в горн печи.
- •24. Вдувание угля в горн печи.
- •25. Профиль доменной печи.
- •27. Получение губчатого железа в шахтных печах.
- •28. Железорудное сырье для процессов металлургии железа.
- •29. Топливо и восстановитель для металлургии железа.
- •30. Получение жидкого металла по схеме «восстановление – плавление».
- •31. Получение жидкого металла по схеме «плавление – восстановление».
- •32. Технико-экономические показатели доменной плавки.
- •33. Классификация способов внедоменного получения металла
- •34. Шлакообразование в доменной печи.
- •35. Нагрев дутья.
- •36. Движение газов и материалов в доменной печи.
- •37. Процессы в горне.
- •38. Поведение p, Si, Mn, V, Cr, Zn, щелочей в доменной печи.
- •39. Повышенное давление в доменной печи.
- •40. Способы обогащения руд.
9. Высокотемпературное упрочнение окатышей.
В настоящее время более 99 % промышленных окатышей получают путем высокотемпературной обработки в обжиговых агрегатах. В производственных условиях используют три типа агрегатов: конвейерные машины, шахтные печи и комбинированные установки. В России для обжига применяют конвейерные машины.
1,2-зона сушки
3-зона подогрева
4-зона обжига
5-зона рекуперации
6,7- зоны охлаждения
10. Схема производства окатышей.
Процесс производства окатышей состоит из двух стадий: а) получения сырых (мокрых) окатышей и 2) упрочнения окатышей (подсушка при 300— 600° С и обжиг при 1200— 1300° С).
Сырые окатыши получают во вращающихся барабанах или тарельчатых и конусных грануляторах. Барабанные грануляторы выпускают диаметром до 2,5 м и длиной 5—8 м. Скорость вращения составляет 20—80 м/мин, а производительность достигает 250 т/сутки при крупности шариков около 20 мм.
Диаметр тарельчатых окомкователей достигает 5 м, а производительность 300 т/сутки. Концентраты, направляемые для окатывания, содержат 8—10% влаги. Влажность должна поддерживаться в пределах ±0,25 (абс). Для придания прочности сырым окатышам в шихту вводят небольшие количества мелкодисперсной глины (бентонита), извести, хлористого кальция и др.
Подсушивают и обжигают окатыши с целью их упрочнения обычно последовательно на одних и тех же установках: в шахтной печи, ленточной обжиговой машине или же в двух отдельных агрегатах. Из схемы видно, что окатыши перед обжигом покрывают тонким слоем угля. Это предотвращает их спекание при обжиге.
Сырые окатыши раздавливаются под грузом 20—40 н (2—4 кГ), а обожженные 1,2—2,3 кн (120—230 кГ).
Разрабатывают способы получения окатышей, содержащих часть железа в восстановленном состоянии. Такие металлизированные окатыши должны служить хорошим сырьем для различных новых способов получения железа, а также для доменной плавки.
11.Металлургические свойства окатышей
-наличие максимально возможного сод-ния Fe
-минимальное сод-ние оксида кремния
-основность, близкая к основности доменного шлака
-минимальное сод-ние вредных примесей(S,Na,K,P,Zn и др.)
-способность выдержать, не разрушаясь, значительное кол-во перегрузок
-выдержать транспортировку от производителя к потребителю
-длительное хранение на складах при разных атмосферных условиях, сохраняя при этом требуемые прочностные св-ва
-сохранение необходимых прочностных характеристик в процессе восстановительно-тепловой обр-ки при требуемой восстановимости в области умеренных и высоких температур
-обеспечение оптимальной газодинамических условий работы доменной печи за счет соответствующих фракций
-повышение тем-ры начала размягчения и сужение интервала размягчения-плавление
13. Термодинамика восстановления оксидов железа.
Процесс восстановления железа из оксидов согласно принципу А. А. Байкова о последовательности превращений протекает ступенчато путем перехода от высших оксидов к низшим по схеме:
Fe2O3 → Fe3O4 → FeO → Fe (выше 570 °С)
или
Fe2O3 → Fe3O4 → Fe (ниже 570 °С).
При этом в соответствии с диаграммой Fe—О в системе наряду с низшими оксидами и металлом возникает ряд твердых растворов.
Каждая из реакций восстановления оксидов железа газообразными восстановителями:
3Fe2O3+ СО = 2 Fe3O4 + СО2 + 37,25 МДж;
Fe3O4 + СО = 3FeO + СО2 — 20,96 МДж;
FeO + СО = Fe + СО2 + 13,65 МДж;
3Fe2O3+ Н2 = 2 Fe3O4 + Н2О — 4,20 МДж
Fe3O4 + Н2 == 3FeO + Н2О — 62,41 МДж;
FeO + Н2 = FeO + Н2O – 27,80 МДж
К основным различиям термодинамики восстановления оксидов железа монооксидом углерода и водородом относятся следующие:
Ниже 810 °C водород как восстановитель слабее монооксида углерода, его равновесная концентрация в смеси больше, чем равновесное содержание монооксида углерода.
Выше 810 °C водород становится более сильным восстановителем, чем монооксид углерода.
Суммарный тепловой эффект реакции восстановления оксидов железа водородом отрицательный и в 4 раза больше положительного суммарного теплового эффекта реакций восстановления оксидов железа монооксндом углерода.
Восстановление оксидов железа твердым углеродом:
Восстановление оксидов железа твердым углеродом возможно по следующим реакциям:
3Fe2O3 + С == 2Fе304 + СО — 129,07 МДж;
Fe3O4 + С = 3FeO + СО — 187,28 МДж;
FeO + С = Fe + СО — 152,67 МДж.