Строительная механика / Учебник СМ Саргсян / П22-13

Значение силы Р_ДОП, при которой в наиболее опасной точке балки напряжение достигает предела текучести, и может быть уста­новлено из равенства наибольшего момента, действующего в опас­ном сечении, допускаемому: . Откуда, полу­чим:

.

Если балка имеет прямоугольное поперечное сечение, то

,

и, следовательно,

. (9.15)

Рис. 9.7

Наращивая величину внешней силы P > P_ДОП , пластическая область в опасном сечении В балки увеличивается. При некотором значении силы в сечении В возникает пластический шар­нир, тогда величина изгибаю­щего момента в этом сечении становится равной М_ПР . При дальнейшем росте внешней силы Р, момент в сечении В остается постоянным и равным М_ПР . Это означает, что трех­опорная балка приобретает пластический шарнир в т. В. При этом она нагружена силой Р и двумя моментами М_ПР , приложенных в разных торцах сечения В (рис. 9.7, а). Следова­тельно, в данном случае возникновение одного пластического шар­нира превращает один раз статически неопределимую балку в балку статически определимую.

При дальнейшем росте силы Р изгибающие моменты в сече­нии В и на участке АВ не возрастают, а изгибающие моменты на участке ВСD, с ростом величины силы Р, растут. При указанных предположениях, наибольшая величина изгибающего момента фор­мируется в сечении С, где он раньше всего и достигает предельной величины М_ПР .

Когда в сечении С изгибающий момент достигнет предельной величины М_ПР , т.е. когда в этом сечении сформируется пласти­ческий шарнир, несущая способность балки исчерпается, вследствие чего, балка превращается в геометрически изменяемую систе­му.

Согласно статическому способу, и учитывая, что наиболее ве­роятная схема разрушения конструкции очевидна и изображена на рис. 9.7, б, величина предельной силы определяется из уравнений равновесия и условий равенства изгибающего момента в сечениях пластического шарнира предельному моменту М_ПР :

Решая совместно последнюю систему уравнений, получим:

, (9.16)

откуда:

. (9.17)

При расчете по методу допускаемых напряжений расчетная величина допускаемой силы определяется:

, (9.18)

где n - коэффициент запаса по несущей способности конструкции.

В случае расчета по методу предельных состояний, величина допускаемой силы, принимает значение:

. (9.19)

Сопоставляя выражения (9.18) и (9.19), получим, что метод рас­чета по предельному состоянию дает величину допускаемой силы в раза больше, чем метод расчета по допускаемым напря­жениям, при условии, что коэффициент запаса в обоих методах принят одинаковым.

Рис. 9.8

В заключении рассмотрим балку с одним защемленным, а вто­рым шарнирно опертым кон­цами, нагруженной двумя оди­наковыми силами (рис. 9.8, а).

Определим величину пре­дельной силы кинематиче­ским способом, предложен­ным А.А. Гвоздевым.

    Рассматриваемая балка, один раз статически неопределима и, следовательно, ее несущая спо­собность исчерпается в случае образования двух пластических шарниров.

Пластические шарниры мо­гут формироваться в сечениях А, В и С.

    Для определения предельной нагрузки по кинематическому способу А.А. Гвоздева необходи­мо рассмотреть различные соче­тания образования пластических шарниров в двух сечениях из трех. Число таких комбинаций равно трем, т.е. числу сочетаний из трех пластических шарниров по два.

Для различных вариантов расположения пластических шарни­ров составляются уравнения равновесия, при условии равенства изгибающего момента в сечениях пластического шарнира предель­ному моменту М_ПР . Из полученных уравнений могут быть опреде­лены величины предельных нагрузок. Действительной предельной нагрузкой будет наименьшая из вычисленных для различных соче­таний пластических шарниров.

Необходимо заметить, что при составлении уравнений предель­ного равновесия системы, можно использовать из трех уравнений статического равновесия всей системы в целом, только два из них. Третье уравнение автоматически будет удовлетворяться. Недостаю­щие уравнения могут быть получены, из рассмотрения равновесия отсеченной части системы, предполагая, что рассматриваемое сече­ние проходит через пластический шарнир.

Рассмотрим различные возможные схемы предельной стадии работы конструкции.

Первая схема, предполагая, что пластические шарниры фор­мируются в сечениях А и В (рис. 9.8, б):

откуда

. (9.20)

Вторая схема, предполагая, что пластические шарниры фор­мируются в сечениях А и С (рис. 9.8, в):

откуда

(9.21)

Третья схема, предполагая, что пластические шарниры фор­мируются в сечениях В и С (рис. 9.8, г):

откуда, решая совместно эту систему уравнений, получим значения изгибающего момента в заделке М_А и значение предельной нагруз­ки P_ПР:

(9.22)

Так как условие не может быть реализовано, то третью схему следует исключить из дальнейшего рассмотрения.

Сопоставляя предельные значения внешней силы, приведенные в (9.20)-(9.21), определяем, что наименьшая предельная нагрузка имеет место при второй схеме предельного равновесия, т.е. когда пластические шарниры формируются в сечениях А и С:

Рис. 9.9

.

   Далее рассмот­рим применение кинематического способа - метода предельных сос­тояний для опре­деления величин продольных сил. Действительная схема разрушения системы показана на (рис. 9.9). Составим уравнения работ всех внутренних и внешних усилий на возможных перемещениях:

. (9.23)

Составляя уравнения совместности, получим:

(9.24)

Уравнение (9.23), с учетом (9.24), примет вид:

откуда:

. (9.25)

Сопоставляя выражения (9.25) и (9.21), заметим, что кинемати­ческий и статический способы дали идентичные результаты по зна­чению предельной силы.