- •Лекция 1. Температурная работа рельсов.
- •1.3. Рельсы стандартной длины. Длинные рельсы. Бесстыковой путь.
- •Лекция 2. Прочность и устойчивость бесстыкового пути
- •Лекция 3. Контроль за напряженным состоянием рельсовых плетей в процессе их эксплуатации. Определение условий устойчивости бесстыкового пути по методике вниижТа при угоне рельсовых плетей
- •3.1.Существующая методика поддержания температурного режима рельсовых плетей в процессе их эксплуатации.
- •3.2. Разрабатываемая методика контроля за температурным режимом рельсовых плетей в процессе их эксплуатации.
- •Лекция 4.Определение величины зазора в месте разрыва рельсовой плети.
- •Лекция 5 Определение условий устойчивости бесстыкового пути по методике вниижТа при отступлениях от норм содержания в плане .
- •Лекция 6 Определение условий устойчивости бесстыкового пути по методике вниижТа при наличии не подбитых шпал.
- •Лекция 7 Определение условий устойчивости бесстыкового пути по методике вниижТа на тормозных участках..
- •7.1. Определение температурного эквивалента тормозных сил. В процессе эксплуатации пути есть участки, на которых регулярно используются торможение подвижного состава. К таким участкам относятся
- •Лекция 8 Определение условий устойчивости бесстыкового пути по методике вниижТа при совокупности отступлений от норм содержания.
- •Лекция 9. Расчеты при выполнении работ по принудительному вводу рельсовых плетей в требуемый интервал температур.
- •Лекция 10 Системы контроля устойчивости бесстыкового пути на зарубежных железных дорогах.
- •(Лекция 11 ).Расчет устойчивости кривых участков пути от поперечного сдвига под поездом
- •2. Порядок определения условий поперечной устойчивости пути по критерию н ш 1 / Рш .
- •Условие поперечной устойчивости будет обеспечено если
- •Лекция 12 Отечественные методы определения устойчивости бесстыкового пути
- •1. Аналитические методы определения устойчивости и их анализ.
- •1.2. Метод определения критических сил проф. С.П. Першина.
- •2. Стендовый метод
- •Раздел 2: экспериментальное определение сопротивления балласта поперечному сдвигу пути с учетом воздействия поездной нагрузки.
- •Тема 2.1. Лекции 13 "Методика СамГапСа (киита) определения сопротивления шпал". (4 часа)
- •Определение расчетных значений сопротивлений шпал сдвигуQо Результаты корреляционного анализа интенсивности перемещений уi и соответствующих им сил, приложенных к шкале Qi, приведены в табл. 2.5.8.
- •Раздел 3: Определение условий устойчивости бесстыкового пути.
- •Считаем, что ось деформированного стержня представляет собой параболу, уравнение которой записывается уравнением 5.1.
- •Раздел 3: Определение условий устойчивости бесстыкового пути.
- •Считаем, что ось деформированного стержня представляет собой параболу, уравнение которой записывается уравнением 5.1.
- •Лекция 16 .Условия устойчивости не стабилизированного пути.
- •Обозначим
- •Расчетные значения параметров устойчивости бесстыкового пути после ремонтных работ
- •Ранее, (см. Лекцию 6-08) была получена формула для определения Куст
- •Раздел 4. Условия устойчивости бесстыкового пути при отступлениях от норм содержания.
- •Определение изменения предельного превышения температуры
- •В процессе эксплуатации пути есть участки, на которых регулярно используются торможение подвижного состава. К таким участкам относятся
- •Определение коэффициента устойчивости пути (к у т). Ранее полученная (см. Лекцию 6) формула 6.8 для определения коэффициента устойчивости пути при р65, жб, щ
Лекция 12 Отечественные методы определения устойчивости бесстыкового пути
1. Аналитические методы определения устойчивости и их анализ.
Для каждой конкретной конструкции верхнего строения пути существует такое значение силы, сжимающей обе рельсовые нити бесстыкового пути, при котором рельсо-шпальная решетка теряет устойчивость и происходит температурный выброс пути. Такая величина сжимающей силы называется критической для данной конструкции.
Отечественными учеными предложен ряд различных способов расчета критической силы для бесстыкового пути.
В основе этих способов расчета положен учет накапливающейся в пути потенциальной энергии по мере увеличения сжимающей температурной силы и определение такой величины, при которой рельсо-шпальная решетка становится неустойчивой, происходит выброс ее с соответствующими деформациями элементов пути. В результате выброса искривленная рельсо-шпальная решетка занимает положение, соответствующее равновесию между силами сопротивления ее дальнейшему искривлению и уменьшившейся в результате деформаций продольной температурной силой сжатия рельсовых плетей.
При каждом из этих способов расчета вводятся те или иные допущения, отличающиеся от действительного положения, но дающие возможность применить тот или иной математический аппарат, чтобы получить результат с достаточной для практических целей точностью.
Общим для всех способов расчета допущением является замена реального пути упругим стержнем.
Метод определения критических сил проф. К.Н. Мищенко.
Для сравнительных и экспертных оценок устойчивости бесстыкового пути долгое время пользовались для расчетов критической силы формулами приближенного решения задачи, предложенными К.Н. Мищенко.
Расчетные формулы им выведены из условий равенства суммы работ при деформации выброса рельсо-шпальной решетки и потенциальной энергии деформации системы, экстремальное значение которой соответствует условиям равновесия.
Силы сжатия рельсовых плетей Р при этом является функцией от стрелы искривления fи. Проф. К.Н. Мищенко в результате исследования этой функции удалось получить зависимости, которые дают значения силы Р, длины искривления рельсо-шпальной решеткиlии стрелы искривленияfи. минимальным значением этой величины Р является критическая сила Рк.
Основные формулы К.Н. Мищенко для расчета критической силы имеют следующий вид:
(1.1.1)
(1.1.2.)
Здесь коэффициенты η1и η2– постоянные величины, зависящие от формы искривления пути при выбросе;
ω”– площадь сечения двух рельсов;
q– сопротивление рельсо-шпальной решетки ее поперечному смещению в кГ/см, полученные без учета воздействия поездов;
I– момент инерции рельсо-шпальной решетки;I= 2βIу, где β – коэффициент, учитывающий жесткость рельсо-шпальной решетки в горизонтальной плоскости.
При одностороннем искривлении, что происходит при горизонтальном выбросе в кривых η1 = 2,68; η2 = 13,92.
При двухволновом S– образном искривлении, которое возникает обычно при выбросе на прямых в горизонтальной плоскости, η1= 2,416 и η2 = 19,18.
В формуле (1.1.1.) через nобозначен поправочный коэффициент, которым учитывается действие продольных сил на прямолинейных участках, прилегающих к искривленной части; величина этого коэффициента определяется по формуле
(1.1.3.)
где р – погонное сопротивление продольному сдвигу рельсо-шпальной решетки.
При определении критической силы Рк по формулам К.Н. Мищенко приходится прибегать к методу пробных подстановок, чтобы последовательно приблизиться к решению, удовлетворяющему зависимость по формуле (1.1). При этом начинают с подстановки в формулу (1.1.2.) ориентировочной величины Р. Определив таким образом lи, подставляют его и принятую ориентировочную величину Р в формулу (1.1.3.).
Затем по формуле (1.1.1.) определяют величину Рк и сопоставляют эту величину с принятым сначала ориентировочным значением силы Р; если разница не превышает 2 %, то расчет считают законченным; если разница более 2%, то принимают другое ориентировочное значение силы Р и повторяют расчет до тех пор, пока разница между полученным и исходным значением силы Р не станет равной 2% или менее.
На основании исследований ЦНИИ при расчетах пути можно принимать следующие величины коэффициентов β: при раздельных скреплениях типа К и деревянных шпалах 2,25; железобетонных шпалах – 2,50; костыльных скреплениях и деревянных шпалах – 1,0.