Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

курсовой / основания и фундаменты пример

.pdf
Скачиваний:
11
Добавлен:
29.03.2015
Размер:
2.53 Mб
Скачать

 

 

 

 

сq = 22,5 кН/м3·1,13 = 25,425 кН/м3,

 

 

 

 

 

где 1,13 – коэффициент надёжности по нагрузке; d – глубина заложения

 

фундамента от уровня планировки (для фундаментов подвальной части здания d –

 

высота фундамента, d=900 мм); q – нагрузка, включающая собственный вес

 

конструкции пола и полезную нагрузку в подвальной части здания:

 

вес конструкции пола: 0,15 м·25 кН/м3·1,1=4,125 кПа;

 

полезная нагрузка (табл. 3 поз. 2 и п. 3.7 [4]): 2,0·1,2=2,4 кПа.

 

 

 

 

 

 

q=4,125+2,4=6,525 кПа,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ci – см. рис. 9; Mpi – изгибающий момент от действия реактивного давления

 

грунта по подошве фундамента с учётом нагрузок от собственного веса

 

фундамента, грунта на его уступах, веса конструкции пола, полезной нагрузки на

 

пол:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

6 е0

4 е0

Ci

 

/ 2 l ,

 

 

 

Mpi N γcq d q l b Ci

1

 

 

 

l

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

M h

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

e0 N γcq d q l b

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Принимая во внимание, что в заданную нагрузку N входят все нагрузки до

 

уровня обреза фундамента, включая вес конструкций пола и полезную нагрузку

 

на пол, а вес фундамента и грунта на его обрезах учитывался нами при

 

вычислении Pmin и Pmax в п. 5.2, то:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

M

 

 

P

P

P

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

pi

P

 

max

 

 

min C

i

b

 

Ci

;

 

 

 

 

 

 

 

min

min

 

 

l

 

 

 

2

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Mp1

 

 

 

 

491,3 130,7

 

 

1800

 

3752

 

10

9

20,34кН м;

 

130,7 130,7

 

2250

 

375

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

.инв.

Mp2

 

 

 

 

491,3 130,7

 

 

 

1800

 

6752

 

10

9

75,78кН м ;

Взам

130,7 130,7

 

2250

 

675

2

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Mo1 0,5 25,425 0,9 6,525 0,3752

1,8 20,34 3,72 20,34 0;

дата

 

Mo2 0,5 25,425 0,9 6,525 0,6752

1,8 75,78 12,06 75,78 0.

Подп. и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Лист

Инв.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

27

Изм. Кол.уч. Лист

№ док. Подп.

 

Дата

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

4.7.6. Определение площади арматуры плитной части фундамента

Арматура (Asl и Asb – соответственно вдоль сторон l и b) определяется из расчета на изгиб консольного вылета плитной части фундамента на действие отпора грунта под подошвой в сечениях по граням колонны, подколонника и ступеней.

Расчет производится для каждого направления раздельно.

Последовательность:

αm

 

 

Mi

;

Rb

2

 

 

bi li ho,i

 

в зависимости от m по табл. 20 [13] определяем величину ;

Asl sb

 

Mi

,

Rs

 

 

ξ ho,i

где Rs – расчетное сопротивление арматуры; Mi – расчетный момент в сечении; bi(li) – ширина сжатой зоны (в верхней части) рассматриваемого сечения; ho,i – рабочая высота сечения.

Расчет продольной арматуры (в направлении l)

Рис. 10. Схема расчёта продольной арматуры плитной части

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

28

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

P1 491,3 491,3 130,7 375 431,2кПа; 2250

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

P2

491,3

 

491,3 130,7

675 383,12кПа

;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2250

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

P3

491,3

491,3 130,7

975 335,04кПа

;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2250

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

P1 Pmax

 

b c1

c1

 

 

 

 

 

491,3 431,2

1,8 0,375

0,375

58,38кН м;

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

491,3 383,12

1,8 0,675

0,675

179,28кН м ;

 

 

 

 

 

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

491,3 335,04

1,8 0,975

0,975

353,49кН м;

 

 

 

 

 

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

58,38 103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

αm1

 

 

 

 

 

 

M1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,061 ξ1

0,968;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

8,5 10

6

1,8 0,25

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Rb b ho,1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

179,28 103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

αm2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

M2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,046 ξ

2

0,979;

 

 

Rb b2

2

 

 

 

 

8,5 10

6

 

1,5 0,55

2

 

 

 

 

 

 

 

ho,2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

353,49 103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

α

 

 

 

 

 

 

 

 

M

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,064 ξ 0,966

.

 

 

Rb bcf

 

 

ho,32

 

 

8,5 106

0,9 0,852

 

 

 

m3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

Арматура класса A-III.

 

 

 

 

 

 

M

1

 

 

 

 

 

58,38 103 104

 

AI

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6,80см2

;

Rs ξ1

ho,1

355 10

6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,968 0,25

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

179,28 103 104

 

 

 

 

 

M

2

 

 

 

 

 

A2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9,38см2

;

 

 

ho,2

 

355 10

6

 

 

 

 

 

 

Rs ξ2

 

 

 

 

0,979 0,55

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

353,49 103 104

 

 

 

 

 

M

3

 

 

 

 

 

 

A3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

12,13см2 .

 

 

 

 

 

 

355 10

6

 

 

 

 

 

Rs ξ3

ho,3

 

 

 

 

 

0,966 0,85

 

Принимаем 10 14А-III, А=15,40 см2.

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

29

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Расчёт поперечной арматуры (в направлении b)

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

Рис. 11. Схема расчёта поперечной арматуры плитной части

 

 

 

P1 P2

P3

 

Pmax Pmin

 

491,3 130,7

311кПа;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

P1 l c1

 

c1

 

 

311 2,25 0,15

0,15

 

 

7,87кН м;

 

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

P2

l c2

 

 

c2

 

311 2,25 0,45

0,45

70,85кН м;

 

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

P3

l c3

 

c3

 

 

311 2,25 0,75

0,75

196,8кН м;

 

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7,87 103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

αm1

 

 

 

 

 

 

 

M1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,0066 ξ1

0,965;

 

 

 

l

h

2

 

 

8,5 10

6

2,25 0,25

2

 

 

 

 

 

R

b

o,1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

70,85 103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

αm2

 

 

 

 

M2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,018 ξ2

0,9;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

8,5 10

6

1,5 0,55

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Rb l2 ho,2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

30

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

αm3

 

 

 

M

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

196,8 103

 

 

0,036 ξ3 0,765;

Rb lcf

2

 

 

 

8,5 10

6

0,9 0,85

2

 

 

ho,3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7,87 103 104

 

 

 

 

 

 

 

AI

 

 

 

 

 

 

M

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,92см2

;

 

 

Rs ξ1

ho,1

 

355 10

6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,965 0,25

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

70,85 103 10

4

 

 

 

 

 

 

A2

 

 

 

 

 

M

2

 

 

 

 

 

 

 

4,03см2

;

 

 

Rs ξ2

 

 

 

 

 

355 10

6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ho,2

 

 

 

0,9 0,55

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

196,8 103 10

4

 

 

 

 

 

 

A3

 

 

 

 

 

M

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8,53см2 .

 

Rs ξ3

ho,3

 

 

355 10

6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,765 0,85

 

 

Принимаем 14 10А-III, А=10,94 см2.

4.7.7. Расчёт продольной арматуры подколонника

Рис. 12. Схема расчёта продольной арматуры подколонника

Проверка прочности железобетонного подколонника производится по двум сечениям по высоте:

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

31

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

1.Прямоугольного сечения 1-1 по грани нижней ступени размерами b2 l2 = 1500 1500 мм с вертикальной рабочей арматурой, расположенной в границах сечения bcf lcf с учётом защитного слоя а а' 50мм , на действие усилий N и M в уровне сечения.

2.Коробчатого сечения 2-2 в уровне заделки торца колонны.

Подбор арматуры для прямоугольного сечения подколонника

N 800 1,13 200 1,3 0,9 0,9 0,3 1,5 1,5 0,3 25 1,1 1189,25кН,

где 0,9·0,9·0,3 и 1,5·1,5·0,3 – размеры ступеней фундамента; 25 – плотность материала фундамента, кН/м3; 1,1 – коэффициент надёжности по нагрузке.

М 60 1,13 100 1,3 45 1,13 0,6 25 1,3 0,6 247,81кН м.

Расчёт производится на внецентренное сжатие. Примем армирование подколонника вертикальными стержнями 12 A-III по 4 штуки с каждой стороны.

Проверка прочности сечения производится по формулам 36 – 39 [5] без учёта сжатой арматуры As A's 4,52мм .

 

N R

s

A

s

 

 

1189 355 103 4,52 10

4

 

x

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,118м;

 

γb2 Rb b2

 

 

 

 

 

0,9 8,5 103

1,5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ξ

x

 

0,118

 

0,102 0,1;

(п.3.12 [5])

 

 

 

 

 

h0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ξR

 

 

 

 

 

ω

 

 

 

;

 

(25 [5])

 

 

 

 

 

 

 

 

sr

 

 

ω

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

σ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

σsc,u

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,1

 

 

 

 

ω α 0.008 Rb ;

 

 

 

=0,85;

 

Rb =8,5 0,9=7,65 МПа;

 

ω 0,85 0,008 7,65 0,7888;

sp=0 и sp=0, так как без преднатяжения;

SR=Rs - sp = Rs = 355 МПа;

 

sc,u= 500 МПа;

ξR

 

0,79

 

 

0,66,

 

355

 

0,79

 

 

1

 

1

 

 

 

500

1,1

 

 

 

 

так как ξR 0,66 ξ 0,1, следовательно, проверку прочности сечения производим по формуле 36 [5] без учёта сжатой арматуры:

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

32

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

N е Rb b x h0 0,5 x .

При расчёте по прочности в соответствии с п. 1.21 [5] должен учитываться случайный эксцентриситет ea, принимаемый 1/600 длины элемента (в нашем случае это hcf =600 мм) или 1/30 высоты сечения (l2 =1500 мм).

 

 

еа =1500/30=50 мм;

 

 

е еа е0 0,5 (h0 a') ;

е 0,05

 

247,81

0,5 (1,15 0,35) 0,658м ;

 

 

 

1189,25

N е 1189,25 0,658 782,53кН м;

Rb b2 x (h0 0,5 x) 0,9 8,5 103 1,5 0,118 1,15 0,5 0,118

1475,9кН м N e 782,53кН м.

Подбор арматуры для коробчатого сечения подколонника

Для коробчатых сечений стаканной части подколонника продольную арматуру допускается определять на действие условных изгибающих моментов Мк и М'к без учёта нормальной силы.

Моменты Мк и М'к определяют от действующих сил относительно точек К и

K' (см. рис.12):

 

при е > lc/2

Мк =0,8 (M–0,5 N lc);

 

при lc/2 > e > lc/6

М'к =0,3 M.

Усилия в уровне торца колонны:

N 800 1,13 200 1,3 0,92 0,3 1,52 0,15 25 1,1 1180,0кН ;

M 60 1,13 100 1,3 45 1,13 0,45 25 1,3 0,45 235,31кН м;

е

235,31

0,1994м 0,2м

lc

 

0,3

0,15м;

 

 

 

1180,0

2

2

 

Mk 0,8 M 0,5 N lc 0,8 235,31 0,5 1180 0,3 46,65кН м;

αm

 

M

к

 

 

46,65

 

0,0094 ξ 0,95;

0.9 Rb

b h

2

0,9 8,5 10

3

0,9 0,85

2

 

 

0

 

 

 

 

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

33

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

AS A'S

M

k

 

46,65

0,000206м2

2,06см2 ,

 

 

355 10

3

 

 

RS ξ h0

 

0,95 0,85

 

то есть принятой арматуры AS=A'S=4,52 см2 достаточно.

4.7.8. Расчёт поперечной арматуры подколонника

Рис.13. Схема расчёта поперечной арматуры подколонника

Поперечная арматура подколонника определяется расчётом на условные изгибающие моменты Мк и М'к из уравнений:

n

RSi ASi zi Mk M'ê , i

где ASi – площадь сечения всех стержней в одном направлении на i-ом уровне; zi – привязка сеток к торцу колонны.

При одинаковых диаметрах стержней арматурных сеток и одинаковой марке стали площадь сечения арматуры одной сетки равна:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

 

 

 

 

 

при е > lc/2

 

 

AS

Mk/RS zi ;

 

 

.инв.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

Взам

 

 

 

 

при lc/2 > е > lc/6

AS

M'к /Rc zi .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

В нашем случае при арматуре класса A-III:

 

 

. и дата

 

 

 

 

 

 

 

 

 

AS

46,65

 

/ 0,4 0,35 0,25 0,15 0,00115м2

1,15см2 .

 

 

 

 

 

355 103

Подп

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Принимаем 4 8 A-III, А=2,01см2.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

№подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Лист

Инв.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

34

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Изм.

Кол.уч.

Лист

 

№ док.

 

Подп.

Дата

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

4.7.9. Расчёт подколонника на местное смятие под торцом колонны

Расчёт выполняется в соответствии с п.п. 3,39; 3,41 [5].

Без поперечного армирования под торцом колонны должно выполнятся условие прочности бетона:

NC ψloc Rb,loc Aloc,1;

NC α N 1024кН ,

(см. выше «Расчёт на продавливание по схеме 2»).

где loc – коэффициент распределения нагрузки по площади смятия, loc=0,75 (при неравномерном распределении нагрузки для тяжёлого бетона);

Rb,loc= loc Rb;

=1,0 – для бетона класса ниже В25;

loc 3 Aloc2 , но не более 2,5;

Aloc1

Aloc,1 – площадь смятия, Aloc,1=0,4х0,4=0,16м2; Aloc,2 – расчётная площадь смятия, в которую включается участок, симметричный по отношению к площади смятия.

В нашем случае Aloc,2 – площадь подколонника:

Aloc,2=0,9 0,9=0,81м2;

loc,1 3 0,81 3 5,06 1,71; 0,16

Rb,loc 1,0 1,71 8,5 0,9 13,08МПа ;

ψloc Rb,loc Aloc,1 0,75 13,08 103 0,16 1569,6кН 1024кН.

Армирование под торцом колонны не требуется.

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

35

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

5.Расчёт свайного фундамента

5.1.Определение оптимальной длины сваи

 

 

 

Рис. 14. Схема расположения свайного фундамента на геологическом разрезе

 

 

 

 

Примем планировочную отметку земли: 65,5+0,5 = 66,0 м, что соответствует

 

 

 

относительной отметке (см. задание) – 1,05; О 67,05.

 

 

 

 

Строим конструктивное расположение предполагаемого ростверка на

 

 

 

.

 

 

геологическом разрезе. Конструктивно отметка низа ростверка составит – 4,350

. инв

 

(62, 70).

 

 

 

 

 

 

Взам

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Минимальное заглубление сваи в прочные грунты – 1,0 м.

 

 

 

 

дата

 

 

 

Анализ инженерно-геологического разреза показывает, что таким грунтом

 

 

может являться суглинок полутвёрдый (ИГЭ-4). Заглубить сваи до коренных

. и

 

 

пород, т.е. пробить слой полутвёрдых суглинков толщиной от 3,5 до 5,5 метров,

Подп

 

 

 

 

вряд ли получится.

 

 

 

 

Вычисление минимальной длины сваи при заглублении её в суглинок на 1,0

.

 

 

м, до отметки 56,4:

№подл

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Лист

Инв.

 

 

 

 

 

 

 

 

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

36

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Кол.уч.

Лист

№ док.

Подп.

Дата

 

 

 

 

Изм.