курсовой / основания и фундаменты пример

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

SR=Rs - sp = Rs = 355 МПа;

sc,u= 500 МПа;

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

29.03.2015

Размер:

2.53 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 54 5 > Следующая >>>

сq = 22,5 кН/м3·1,13 = 25,425 кН/м3,

где 1,13 – коэффициент надёжности по нагрузке; d – глубина заложения

фундамента от уровня планировки (для фундаментов подвальной части здания d –

высота фундамента, d=900 мм); q – нагрузка, включающая собственный вес

конструкции пола и полезную нагрузку в подвальной части здания:

вес конструкции пола: 0,15 м·25 кН/м3·1,1=4,125 кПа;

полезная нагрузка (табл. 3 поз. 2 и п. 3.7 [4]): 2,0·1,2=2,4 кПа.

q=4,125+2,4=6,525 кПа,

Ci – см. рис. 9; Mpi – изгибающий момент от действия реактивного давления

грунта по подошве фундамента с учётом нагрузок от собственного веса

фундамента, грунта на его уступах, веса конструкции пола, полезной нагрузки на

пол:

6 е0

4 е0

/ 2 l ,

Mpi N γcq d q l b Ci

где

M h

e0 N γcq d q l b

Принимая во внимание, что в заданную нагрузку N входят все нагрузки до

уровня обреза фундамента, включая вес конструкций пола и полезную нагрузку

на пол, а вес фундамента и грунта на его обрезах учитывался нами при

вычислении Pmin и Pmax в п. 5.2, то:

max

min C

;

min

Mp1

491,3 130,7

1800

3752

20,34кН м;

130,7 130,7

2250

375

.инв.

Mp2

491,3 130,7

1800

6752

75,78кН м ;

Взам

130,7 130,7

2250

675

Mo1 0,5 25,425 0,9 6,525 0,3752

1,8 20,34 3,72 20,34 0;

дата

Mo2 0,5 25,425 0,9 6,525 0,6752

1,8 75,78 12,06 75,78 0.

Подп. и

№ подл.

Лист

Инв.

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист

№ док. Подп.

Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

4.7.6. Определение площади арматуры плитной части фундамента

Арматура (Asl и Asb – соответственно вдоль сторон l и b) определяется из расчета на изгиб консольного вылета плитной части фундамента на действие отпора грунта под подошвой в сечениях по граням колонны, подколонника и ступеней.

Расчет производится для каждого направления раздельно.

Последовательность:

αm		Mi	;
	Rb	2
		bi li ho,i

в зависимости от m по табл. 20 [13] определяем величину ;

Asl sb		Mi	,
	Rs
		ξ ho,i

где Rs – расчетное сопротивление арматуры; Mi – расчетный момент в сечении; bi(li) – ширина сжатой зоны (в верхней части) рассматриваемого сечения; ho,i – рабочая высота сечения.

Расчет продольной арматуры (в направлении l)

Рис. 10. Схема расчёта продольной арматуры плитной части

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

P1 491,3 491,3 130,7 375 431,2кПа; 2250

									P2					491,3								491,3 130,7								675 383,12кПа										;
									P2					491,3																675 383,12кПа										;
																				2250
									P3					491,3							491,3 130,7								975 335,04кПа											;
									P3					491,3															975 335,04кПа											;
																				2250
	1	P1 Pmax								b c1							c1					491,3 431,2									1,8 0,375								0,375	58,38кН м;
M		P1 Pmax															c1					491,3 431,2																	0,375
M
			2												2											2										2
							2					491,3 383,12												1,8 0,675									0,675					179,28кН м ;
				M								491,3 383,12																					0,675
				M
															2																				2
							3				491,3 335,04												1,8 0,975									0,975					353,49кН м;
				M							491,3 335,04																					0,975
				M
															2																				2
																						58,38 103
	αm1												M1									58,38 103														0,061 ξ1				0,968;
	αm1														2			8,5 10							6		1,8 0,25							2		0,061 ξ1				0,968;
								Rb b ho,1										8,5 10									1,8 0,25
																						179,28 103
	αm2											M2										179,28 103														0,046 ξ				2	0,979;
	αm2				Rb b2										2				8,5 10							6		1,5 0,55							2	0,046 ξ				2	0,979;
					Rb b2										ho,2				8,5 10									1,5 0,55
																								353,49 103
	α												M		3									353,49 103												0,064 ξ 0,966						.
	α					Rb bcf										ho,32				8,5 106								0,9 0,852								0,064 ξ 0,966
		m3				Rb bcf										ho,32				8,5 106								0,9 0,852												1

Арматура класса A-III.

				M	1	58,38 103 104
AI					1					6,80см2	;
AI		Rs ξ1			ho,1	355 10	6			6,80см2	;
		Rs ξ1			ho,1	355 10			0,968 0,25
						179,28 103 104
				M	2	179,28 103 104
A2					2					9,38см2	;
A2					ho,2	355 10		6		9,38см2	;
		Rs ξ2			ho,2	355 10			0,979 0,55
						353,49 103 104
			M		3	353,49 103 104
A3					3					12,13см2 .
A3						355 10	6			12,13см2 .
	Rs ξ3				ho,3	355 10			0,966 0,85

Принимаем 10 14А-III, А=15,40 см2.

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Расчёт поперечной арматуры (в направлении b)

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

Рис. 11. Схема расчёта поперечной арматуры плитной части

			P1 P2								P3							Pmax Pmin							491,3 130,7									311кПа;
			P1 P2								P3																							311кПа;
																			2							2
						1		P1 l c1								c1			311 2,25 0,15									0,15					7,87кН м;
			M													c1												0,15
			M
														2													2
				2			P2				l c2				c2					311 2,25 0,45										0,45			70,85кН м;
	M														c2															0,45
	M
														2													2
					3		P3				l c3				c3					311 2,25 0,75									0,75			196,8кН м;
		M													c3														0,75
		M
														2													2
																				7,87 103
αm1										M1										7,87 103							0,0066 ξ1								0,965;
αm1									l		h	2					8,5 10				6	2,25 0,25				2	0,0066 ξ1								0,965;
				R			b		l		h	o,1					8,5 10					2,25 0,25
							b		1			o,1
																					70,85 103
αm2											M2										70,85 103										0,018 ξ2				0,9;
αm2													2							8,5 10			6	1,5 0,55			2				0,018 ξ2				0,9;
								Rb l2 ho,2												8,5 10				1,5 0,55

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.


αm3			M			3							196,8 103											0,036 ξ3 0,765;
αm3		Rb lcf				2						8,5 10				6	0,9 0,85						2	0,036 ξ3 0,765;
		Rb lcf				ho,3						8,5 10					0,9 0,85
																	7,87 103 104
	AI						M			1							7,87 103 104										0,92см2		;
	AI			Rs ξ1						ho,1			355 10					6									0,92см2		;
				Rs ξ1						ho,1			355 10							0,965 0,25
																	70,85 103 10								4
	A2								M		2						70,85 103 10								4	4,03см2		;
	A2				Rs ξ2										355 10						6					4,03см2		;
					Rs ξ2						ho,2				355 10							0,9 0,55
																196,8 103 10									4
	A3							M		3						196,8 103 10									4		8,53см2 .
	A3			Rs ξ3						ho,3				355 10					6								8,53см2 .
				Rs ξ3						ho,3				355 10							0,765 0,85

Принимаем 14 10А-III, А=10,94 см2.

4.7.7. Расчёт продольной арматуры подколонника

Рис. 12. Схема расчёта продольной арматуры подколонника

Проверка прочности железобетонного подколонника производится по двум сечениям по высоте:

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

1.Прямоугольного сечения 1-1 по грани нижней ступени размерами b2 l2 = 1500 1500 мм с вертикальной рабочей арматурой, расположенной в границах сечения bcf lcf с учётом защитного слоя а а' 50мм , на действие усилий N и M в уровне сечения.

2.Коробчатого сечения 2-2 в уровне заделки торца колонны.

Подбор арматуры для прямоугольного сечения подколонника

N 800 1,13 200 1,3 0,9 0,9 0,3 1,5 1,5 0,3 25 1,1 1189,25кН,

где 0,9·0,9·0,3 и 1,5·1,5·0,3 – размеры ступеней фундамента; 25 – плотность материала фундамента, кН/м3; 1,1 – коэффициент надёжности по нагрузке.

М 60 1,13 100 1,3 45 1,13 0,6 25 1,3 0,6 247,81кН м.

Расчёт производится на внецентренное сжатие. Примем армирование подколонника вертикальными стержнями 12 A-III по 4 штуки с каждой стороны.

Проверка прочности сечения производится по формулам 36 – 39 [5] без учёта сжатой арматуры As A's 4,52мм .

N R

1189 355 103 4,52 10

0,118м;

γb2 Rb b2

0,9 8,5 103

1,5

0,118

0,102 0,1;

(п.3.12 [5])

1,15

ξR

;

(25 [5])

σsc,u

1,1

ω α 0.008 Rb ;

=0,85;

Rb =8,5 0,9=7,65 МПа;

ω 0,85 0,008 7,65 0,7888;

sp=0 и sp=0, так как без преднатяжения;

так как ξR 0,66 ξ 0,1, следовательно, проверку прочности сечения производим по формуле 36 [5] без учёта сжатой арматуры:

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

N е Rb b x h0 0,5 x .

При расчёте по прочности в соответствии с п. 1.21 [5] должен учитываться случайный эксцентриситет ea, принимаемый 1/600 длины элемента (в нашем случае это hcf =600 мм) или 1/30 высоты сечения (l2 =1500 мм).

		еа =1500/30=50 мм;
		е еа е0 0,5 (h0 a') ;
е 0,05		247,81	0,5 (1,15 0,35) 0,658м ;

	1189,25

N е 1189,25 0,658 782,53кН м;

Rb b2 x (h0 0,5 x) 0,9 8,5 103 1,5 0,118 1,15 0,5 0,118

1475,9кН м N e 782,53кН м.

Подбор арматуры для коробчатого сечения подколонника

Для коробчатых сечений стаканной части подколонника продольную арматуру допускается определять на действие условных изгибающих моментов Мк и М'к без учёта нормальной силы.

Моменты Мк и М'к определяют от действующих сил относительно точек К и

K' (см. рис.12):

	при е > lc/2	Мк =0,8 (M–0,5 N lc);
	при lc/2 > e > lc/6	М'к =0,3 M.

Усилия в уровне торца колонны:

N 800 1,13 200 1,3 0,92 0,3 1,52 0,15 25 1,1 1180,0кН ;

M 60 1,13 100 1,3 45 1,13 0,45 25 1,3 0,45 235,31кН м;

е	235,31	0,1994м 0,2м	lc		0,3	0,15м;

1180,0		2		2

Mk 0,8 M 0,5 N lc 0,8 235,31 0,5 1180 0,3 46,65кН м;

αm	M	к		46,65				0,0094 ξ 0,95;
	0.9 Rb	b h	2	0,9 8,5 10	3	0,9 0,85	2
			0

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

AS A'S	M	k	46,65			0,000206м2	2,06см2 ,
			355 10	3
	RS ξ h0				0,95 0,85

то есть принятой арматуры AS=A'S=4,52 см2 достаточно.

4.7.8. Расчёт поперечной арматуры подколонника

Рис.13. Схема расчёта поперечной арматуры подколонника

Поперечная арматура подколонника определяется расчётом на условные изгибающие моменты Мк и М'к из уравнений:

RSi ASi zi Mk M'ê , i

где ASi – площадь сечения всех стержней в одном направлении на i-ом уровне; zi – привязка сеток к торцу колонны.

При одинаковых диаметрах стержней арматурных сеток и одинаковой марке стали площадь сечения арматуры одной сетки равна:

при е > lc/2

Mk/RS zi ;

.инв.

Взам

при lc/2 > е > lc/6

M'к /Rc zi .

В нашем случае при арматуре класса A-III:

. и дата

46,65

/ 0,4 0,35 0,25 0,15 0,00115м2

1,15см2 .

355 103

Подп

Принимаем 4 8 A-III, А=2,01см2.

№подл.

Лист

Инв.

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм.

Кол.уч.

Лист

№ док.

Подп.

Дата

Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв.

4.7.9. Расчёт подколонника на местное смятие под торцом колонны

Расчёт выполняется в соответствии с п.п. 3,39; 3,41 [5].

Без поперечного армирования под торцом колонны должно выполнятся условие прочности бетона:

NC ψloc Rb,loc Aloc,1;

NC α N 1024кН ,

(см. выше «Расчёт на продавливание по схеме 2»).

где loc – коэффициент распределения нагрузки по площади смятия, loc=0,75 (при неравномерном распределении нагрузки для тяжёлого бетона);

Rb,loc= loc Rb;

=1,0 – для бетона класса ниже В25;

loc 3 Aloc2 , но не более 2,5;

Aloc1

Aloc,1 – площадь смятия, Aloc,1=0,4х0,4=0,16м2; Aloc,2 – расчётная площадь смятия, в которую включается участок, симметричный по отношению к площади смятия.

В нашем случае Aloc,2 – площадь подколонника:

Aloc,2=0,9 0,9=0,81м2;

loc,1 3 0,81 3 5,06 1,71; 0,16

Rb,loc 1,0 1,71 8,5 0,9 13,08МПа ;

ψloc Rb,loc Aloc,1 0,75 13,08 103 0,16 1569,6кН 1024кН.

Армирование под торцом колонны не требуется.

Лист

11-999-07-КЖО-ПЗ.Р

Изм. Кол.уч. Лист № док. Подп. Дата

5.Расчёт свайного фундамента

5.1.Определение оптимальной длины сваи

		Рис. 14. Схема расположения свайного фундамента на геологическом разрезе
			Примем планировочную отметку земли: 65,5+0,5 = 66,0 м, что соответствует
		относительной отметке (см. задание) – 1,05; О 67,05.
			Строим конструктивное расположение предполагаемого ростверка на

.		геологическом разрезе. Конструктивно отметка низа ростверка составит – 4,350
. инв	(62, 70).
Взам	(62, 70).
Взам			Минимальное заглубление сваи в прочные грунты – 1,0 м.
			Минимальное заглубление сваи в прочные грунты – 1,0 м.
дата			Анализ инженерно-геологического разреза показывает, что таким грунтом
дата		может являться суглинок полутвёрдый (ИГЭ-4). Заглубить сваи до коренных
. и		пород, т.е. пробить слой полутвёрдых суглинков толщиной от 3,5 до 5,5 метров,
Подп
Подп		вряд ли получится.
			Вычисление минимальной длины сваи при заглублении её в суглинок на 1,0
.		м, до отметки 56,4:
№подл
№подл									Лист
Инв.								11-999-07-КЖО-ПЗ.Р	36
Инв.
			Кол.уч.	Лист	№ док.	Подп.	Дата
		Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подп.	Дата

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 54 5 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке курсовой

#
29.03.20152.53 Mб34основания и фундаменты пример.pdf
#
29.03.20153.35 Mб22СНиП 2.02.03-85-new.pdf
#
29.03.201525.28 Кб21Указания к проектированию.docx