5.4.Выбор муфты

Муфта упругая втулочно-пальцевая

Полумуфта изготавливается из чугуна СЧ20

Материал пальцев из стали Ст45

Расчетный момент:

Т_р=К_р*Т₂< Т

К_р - коэффициент режима нагрузки для ленточных конвейеров – 1,25

Т_р– вращающий момент на тихоходном валу – 688,8 Н

Т – номинальный момент

Т_р= 1,25·688,8=861 Нм

Выбираем Т=1000 Нм

6. Определение реакций в опорах редуктора

α=20 ^o

Окружная F_t1=F_t2 F_t2=2T₂·10³/d₂F_t1=F_t2=3698,3 Н

Радиальная F_r1=F_r2 F_r2=F_t2*tgαF_r1=F_r2=1346,1 Н

Вид открытой передачи

Клиноременная F_оп=2·F_о·z·sin(α/2)=1298,4H

7. Проверка подшипников по динамической грузоподъемности

7.1. Расчетная схема вала, определение реакций опор, построение эпюр моментов.

Тихоходный вал

Дано:

1) Вертикальная плоскость

а) определяем опорные реакции, Н;

Проверка:

б) строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х в характерных сечениях 1..4, Н∙м :

2)Горизонтальная плоскость:

а) определяем опорные реакции , Н;

Проверка:

б) строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Yв характерных сечениях 1..4, Н∙м:

3) Строим эпюру крутящих моментов ,Н∙м:

Определим суммарные радиальные реакции:

Определяем суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях:

Эпюры изгибающих и крутящих моментов тихоходного вала:

2. Быстроходный вал

Дано:

1. Вертикальная плоскость

а) определяем опорные реакции ,Н :

Проверка

б) строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х в характерных сечениях 1..4 , Н∙м;

2. Горизонтальная плоскость:

а) определяем опорные реакции , Н :

б) строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Yв характерных сечениях 2..4 , Н∙м;

3. Строим эпюру крутящих моментов ,Н∙м:

Определим суммарные радиальные реакции:

Определяем суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях:

Эпюры изгибающих и крутящих моментов быстроходного вала:

7.2. Проверочный расчет подшипников. Определение эквивалентной динамической нагрузки.

Определение эквивалентной динамической нагрузки для подшипников быстроходного вала.

R_Е-эквивалентная динамическая нагрузка

Y-коэффициент осевой нагрузки

Y=1.71

e-коэффициент влияния осевого нагружения

е=0,26

х-коэффициент радиальной нагрузки

х=0,56

V– коэффициент вращения

V=1

R_r– радиальная нагрузка подшипника

R_r=2328,43H

К_б– коэффициент безопасности

К_б=1,2

К_Т– температурный коэффициент

К_Т=1

Ra/V/Rr=0,58>e, тогдаRe=(XVRr+YRa)K_бK_T

Re=4326,9 Н

m– показатель степени

m=3

а₁-коэффициент надежности

а₁=1

а₂₃-коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника

а₂₃=0,7

n-частота вращения внутреннего кольца подшипника соответствующего вала

n=240об/мин

L_h– требуемая долговечность

L_h=12000

27143,1 > 52700

Условия выполняются. Подшипник шариковый радиальный однорядный 309 ГОСТ 8338-75 пригоден для работы.

Определение эквивалентной динамической нагрузки для подшипника тихоходного вала.

Y-коэффициент осевой нагрузки

Y=1,71

e-коэффициент влияния осевого нагружения

е=0,26

х-коэффициент радиальной нагрузки

х=0,56

V– коэффициент вращения

V=1

R_r– радиальная нагрузка подшипника

R_r=1967,8H

К_б– коэффициент безопасности

К_б=1,2

К_Т– температурный коэффициент

К_Т=1

Ra/V/Rr>e, тогдаRe=(XVRr+YRa)K_бK_T

Re=3403,8

m– показатель степени

m=3

а₁-коэффициент надежности

а₁=1

а₂₃-коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника

а₂₃=0,7

n-частота вращения внутреннего кольца подшипника соответствующего вала

n=433об/мин

L_h– требуемая долговечность

L_h=12000

Условие выполняется.

Условия выполняются. Подшипник шариковый радиальный однорядный 312 ГОСТ 8338-75 пригоден для работы.