Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

ОиФ Лекции - 3 / Пособие ОиФ.doc

Скачиваний:

546

Добавлен:

29.03.2015

Размер:

17.94 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 3940 / 4140 41 > Следующая >>>

Подколонник сечением 2,11,2 м

N, тс	M_x / M_y
N, тс	0,151	0,325	0,509	0,726	1,0	1,376	1,963	3,078	6,61
50	1,0	1,03	1,08	1,15	1,26	1,37	1,50	1,60	1,70
100	1,0	1,03	1,07	1,15	1,24	1,34	1,50	1,60	1,68
150	1,0	1,03	1,07	1,14	1,22	1,31	1,45	1,55	1,66
200	1,0	1,02	1,06	1,13	1,21	1,31	1,42	1,55	1,64
250	1,0	1,02	1,06	1,12	1,20	1,30	1,40	1,53	1,64
300	1,0	1,02	1,06	1,12	1,19	1,28	1,40	1,52	1,62
350	1,0	1,02	1,06	1,11	1,17	1,27	1,38	1,51	1,62
400	1,0	1,02	1,06	1,11	1,17	1,27	1,38	1,50	1,60
450	1,0	1,02	1,05	1,10	1,16	1,26	1,36	1,50	1,60
500	1,0	1,02	1,05	1,09	1,16	1,26	1,36	1,48	1,60
550	1,0	1,02	1,05	1,09	1,16	1,25	1,35	1,48	1,60
600	1,0	1,02	1,05	1,09	1,16	1,24	1,35	1,46	1,58
650	1,0	1,02	1,04	1,08	1,14	1,22	1,33	1,46	1,58

Подколонник сечением 2,71,2 м

N, тс	M_x / M_y
N, тс	0,151	0,325	0,509	0,726	1,0	1,376	1,963	3,078	6,61
50	1,0	1,03	1,09	1,18	1,32	1,45	1,72	2,05	2,13
100	1,0	1,03	1,09	1,17	1,30	1,45	1,70	1,96	2,10
150	1,0	1,03	1,09	1,17	1,28	1,45	1,65	1,92	2,10
200	1,0	1,03	1,09	1,16	1,27	1,42	1,63	1,90	2,08
250	1,0	1,03	1,08	1,16	1,26	1,42	1,63	1,85	2,06
300	1,0	1,03	1,08	1,15	1,26	1,42	1,60	1,82	2,04
350	1,0	1,03	1,08	1,15	1,26	1,40	1,60	1,80	2,02
400	1,0	1,03	1,08	1,15	1,25	1,40	1,60	1,78	2,00
450	1,0	1,03	1,08	1,15	1,25	1,38	1,55	1,76	2,00
500	1,0	1,03	1,07	1,14	1,24	1,38	1,55	1,74	1,98
550	1,0	1,03	1,07	1,14	1,24	1,38	1,54	1,72	1,95
600	1,0	1,03	1,07	1,14	1,23	1,36	1,54	1,72	1,93
650	1,0	1,02	1,07	1,14	1,23	1,36	1,52	1,72	1,93
700	1,0	1,02	1,07	1,14	1,23	1,36	1,52	1,70	1,92
750	1,0	1,02	1,07	1,14	1,23	1,36	1,50	1,70	1,92
800	1,0	1,02	1,07	1,14	1,23	1,36	1,50	1,70	1,92

Таблица 30

Сваи сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой продольной арматурой (по ГОСТ 19804.1-91)

Марка сваи

Длина сваи, м

Сечение сваи, см

Продольная арматура

Класс бетона

Объем бетона, м³

Справочная масса сваи, т

Расход стали на одну сваю, кг

С3-30

С3,5-30

С4-30

С4,5-30

С5-30

С5,5-30

3,53

4,5

5,5

30х30

410А-1

410А-II

В15

0,28

0,33

0,37

0,42

0,46

0,51

0,70

0,83

0,93

1,05

1,15

1,28

15,2

16,9

18,5

20,1

21,8

23,4

С6-30

30х30

410А-II

В15

0,55

1,38

25,0

С7-30

С8-30

С9-30

С10-30

C11-30

С12-30

30х30

412А-I

412А-II

414А-III

В15

В20

0,64

0,73

0,82

0,91

1,00

1,09

1,60

1,83

2,05

2,28

2,50

2,73

36,7

41,1

45,5

50,50

69,3

74,9

С8-35

С9-35

С10-35

С11-35

С12-35

С13-35

С14-35

С15-35

С16-35

35х35

412А-II

412А-III

414А-III

416А-III

418А-III

В20

В-25

1,00

1,12

1,24

1,37

1,49

1,61

1,73

1,98

2,50

3,10

3,43

3,73

4,03

4,33

4,65

4,95

44,4

48,9

54,5

73,5

79,2

85,9

112,9

146,0

154,8

С13-40

С14-40

С15-40

С16-40

40х40

416А-III

418А-III

420А-III

2,10

2,26

2,42

2,58

5,25

5,65

6,05

0,45

111,3

118,8

152,1

193,3

Примечание. Сваи сплошного квадратного сечения (ГОСТ 19804.1-79) рекомендуется применять для всех зданий и сооружений в любых сжимаемых грунтах (за исключением грунтов с непробиваемыми включениями) для восприятия вдавливающих, выдергивающих и горизонтальных нагрузок.

Таблица 31

Сваи сплошного квадратного сечения с поперечным

армированием ствола с напрягаемой продольной стержневой

арматурой (по ГОСТ 19804.2-79)

Марка сваи

Длина сваи, м

Сечение сваи, см

Продольная арматура

Класс бетона

Объем бетона, м³

Справочная масса сваи, т

Расход стали на одну сваю, кг

СН9-30

СН10-30

СН11-30

СН12-30

СН13-30

СН14-30

СН15-30

30х30

410АIV

410АV

412АV

В25

В35

0,82

0,91

1,00

1,09

1,18

1,27

1,36

2,05

2,28

2,50

2,73

2,95

3,18

3,40

36,0

39,6

42,7

45,7

51,4

55,6

76,4

СН10-35

СН11-35

СН12-35

СН13-35

СН14-35

СН15-35

СН16-35

СН17-35

СН18-35

СН19-35

СН20-35

35х35

410АIV

410V

412АV

414АV

416АV

418АV

В35

1,24

1,37

1,49

1,61

1,73

1,86

1,98

2,12

2,23

2,35

2,47

3,10

3,43

3,73

4,03

4,33

4,65

4,95

5,30

5,58

5,88

6,18

42,6

45,6

48,9

56,2

75,2

79,6

105,0

137,7

144,9

152,2

193,5

СН13-40

СН14-40

СН15-40

СН16-40

СН17-40

СН18-40

СН19-40

СН20-40

40х40

412АIV

414АIV

414АV

416АV

418АV

2,10

2,26

2,42

2,58

2,74

2,90

3,06

3,22

5,25

5,65

6,05

6,45

6,85

2,95

7,65

8,05

76,2

80,9

105,2

112,6

144,2

151,6

194,1

203,2

Таблица 32

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи

Глубина погружения нижнего конца сваи, м

Расчетные сопротивления под нижним концом забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, , кПа

песков средней плотности

гравелистых

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых

глинистых грунтов при показателе текучести , равном

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

7500

6600

4000

3000

3100

2000

1200

1100

600

8300

6800

5100

3800

3200

2500

2100

1600

1250

700

8800

7000

6200

4000

3400

2800

2200

2000

1300

800

9700

7300

6900

4300

3700

3300

2400

2200

1400

850

10500

7700

7300

5000

4000

3500

2600

2400

1500

900

11700

8200

7500

5600

4400

4000

2900

1650

1000

12600

8500

6200

4800

4500

3200

1800

1100

13400

9000

6800

5200

3500

1950

1200

14200

9500

7400

5600

3800

2100

1300

15000

10000

8000

6000

4100

2250

1400

Примечания:

Над чертой даны значения для песков, под чертой - для глинистых грунтов.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести глинистых грунтов значенияиопределяют интерполяцией.
Для плотных песков, плотность которых определена по данным статического зондирования, значения для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%. При определении плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения по таблице5 следует увеличить на 60%, но не более чем до 20000 кПа.
Значения расчетных сопротивлений допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:

- 4,0 - для мостов и гидротехнических сооружений;

- 3,0 - для зданий и прочих сооружений.

Значения расчетного сопротивления под нижним концом забивных свай сечением 0,15х0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20%.
Для супесей при числе пластичности и коэффициенте пористости расчетные сопротивления и следует определять как для пылеватых песков средней плотности.

Таблица 33

Расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания

на боковой поверхности сваи

Средняя глубина расположения слоя грунта, м	Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек , кПа
	песков средней плотности
	Крупн. и сред.	мелких	пылеватых	-	-	-	-	-	-
	глинистых грунтов при показателе текучести , равном
	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
1	35	23	15	12	8	4	4	3	2
2	42	30	21	17	12	7	5	4	4
3	48	35	25	20	14	8	7	6	5
4	53	38	27	22	16	9	8	7	5
5	56	40	29	24	17	10	8	7	6
6	58	42	31	25	18	10	8	7	6
8	62	44	33	26	19	10	8	7	6
10	65	46	34	27	19	10	8	7	6
15	72	51	38	28	20	11	8	7	6
20	79	56	41	30	20	12	8	7	6
25	86	61	44	32	20	12	8	7	6
30	93	66	47	34	21	12	9	8	7
35	100	70	50	36	22	13	9	8	7

Примечания:

При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
Значения расчетного сопротивления плотных песков на боковой поверхности свай следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в таблице.
Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости и глин с коэффициентом пористостиследует увеличивать на 15% по сравнению со значениями, приведенными в таблице, при любых значениях показателя текучести.

Таблица 34

Коэффициенты условий работы грунта под нижним концом сваи

и на боковой поверхности

Способы погружения забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов	Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
	под нижним концом	на боковой поверхности
1.Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами	1,0	1,0
2.Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:
а) равном стороне квадратной сваи	1,0	0,5
б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи	1,0	0,6
в) на 0,15 м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи)	1,0	1,0
3.Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более	1,0	0,9
4.Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:
а) пески средней плотности:
крупные и средней крупности	1,2	1,0
мелкие	1,1	1,0
пылеватые	1,0	1,0
б) глинистые с показателем текучести :
супеси	0,9	0,9
суглинки	0,8	0,9
глины	0,7	0,9
в) глинистые с показателем текучести	1,0	1,0
5.Погружение молотами полых железобетонных свай с открытым нижним концом:
а) при диаметре полости сваи менее 0,4 м	1,0	1,0
б) то же, от 0,4 до 0,8 м	0,7	1,0
6.Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах с показателем текучести при диаметре уширения, равном:
а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта	0,9	1,0
б) 1,5 м в песках и супесях	0,8	1,0
в) 1,5 м в суглинках и глинах	0,7	1,0
7.Погружение вдавливанием свай:
продолжение таблицы 34
а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие	1,1	1,0
б) в пески пылеватые	1,1	0,8
в) в глинистые грунты с показателем текучести	1,1	1,0
г) то же,	1,0	1,0

Примечание - коэффициенты ипо поз.4 для глинистых грунтов с показателем текучестиопределяют интерполяцией.

Таблица 35

Коэффициенты условий работы грунта по боковой поверхности свай

Сваи и способы их устройства	Коэффициент условий работы сваи g_cf
Сваи и способы их устройства	в песках	в супесях	в суглинках	в глинах
1. Набивные по п. 2.5, а при забивке инвентарной трубы с наконечником	0,8	0,8	0,8	0,7
2. Набивные виброштампованные	0,9	0,9	0,9	0,9
3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые:
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб	0,7	0,7	0,7	0,6
б) под водой или под глинистым раствором	0,6	0,6	0,6	0,6
в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом)	0,8	0,8	0,8	0,7
4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника	0,8	0,8	0,8	0,7
5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта	1,0	0,9	0,7	0,6
6. Сваи-столбы	0,7	0,7	0,7	0,6
7. Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм)	0,9	0,8	0,8	0,8

Таблица 36

Безразмерные коэффициенты _1,_2,_3,₄

Коэффициенты	Расчетные значения угла внутреннего трения грунта _I,град.
Коэффициенты	23	25	27	29	31	33	35	37	39
₁	9,5	12,6	17,3	24,4	34,6	48,6	71,3	108,0	163,0
₂	18,6	24,8	32,8	45,5	64,0	87,6	127,0	185,0	260,0
₃ приh/dравном, м:
4,0	0,78	0,79	0,80	0,82	0,84	0,85	0,85	0,85	0,87
5,0	0,75	0,76	0,77	0,79	0,81	0,82	0,83	0,84	0,85
7,5	0,68	0,70	0,71	0,74	0,76	0,78	0,80	0,82	0,84
10,0	0,62	0,65	0,67	0,70	0,73	0,75	0,77	0,79	0,81
12,5	0,58	0,61	0,68	0,67	0,70	0,73	0,75	0,78	0,80
15,0	0,55	0,58	0,61	0,65	0,68	0,71	0,73	0,76	0,79
17,5	0,51	0,55	0,58	0,62	0,66	0,69	0,72	0,75	0,78
20,0	0,49	0,53	0,57	0,61	0,65	0,68	0,72	0,75	0,78
22,5	0,46	0,51	0,55	0,60	0,64	0,67	0,71	0,74	0,77
25,0 и более	0,44	0,49	0,54	0,59	0,63	0,67	0,70	0,74	0,77
₄при d,равном, м:
0,8 и менее	0,34	0,31	0,29	0,27	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22
4,0	0,25	0,24	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,17

Примечание. Для промежуточных значений _I,h/d и dзначения коэффициентов₁, ₂ ₃ и ₄ определяются интерполяцией.

Таблица 37

Расчетное сопротивление под нижним концом набивных и буровых свай

Глубина заложения нижнего конца сваи h, м	Расчетное сопротивление R,кПа (тс/м²), под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показателем текучестиI_lравным
Глубина заложения нижнего конца сваи h, м	0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
3	850(85)	750(75)	650(65)	500(50)	400(40)	300(30)	250(25)
5	1000(100)	850 (85)	750 (75)	650(65)	500(50)	400(40)	350(35)
7	1150(115)	1000 (100)	850 (85)	750(75)	600(60)	500(50)	450(45)
10	1350(135)	1200 (120)	1050 (105)	950(95)	800(80)	700(70)	600(60)
12	1550(155)	1400 (140)	1250 (125)	1100(110)	950(95)	800(80)	700(70)
15	1800(180)	1650 (165)	1500 (150)	1300(130)	1100(110)	1000(100)	800(80)
18	2100(210)	1900 (190)	1700 (170)	1500(150)	1300(130)	1150(115)	950(95)
20	2300(230)	2100 (210)	1900 (190)	1650(165)	1450(145)	1250(125)	1050(105)
30	3300(330)	3000 (300)	2600 (260)	2300(230)	2000(200)	‑	‑
40	4500(450)	4000 (400)	3500 (350)	3000(300)	2500(250)	‑	‑

Примечание:

Для свайных фундаментов опор мостов значения, приведенные в таблице, следует: а) повышать (при pасположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5_wh_w, где_w— удельный вес воды — 10 кН/м³(1 тс/м³);h_w— глубина слоя воды в водоеме от ее уровня при расчетном паводке до уровня дна водоема, а при возможности размыва ‑ до уровня дна после общего размыва;

б) понижать при коэффициенте пористости грунта е> 0,6 иm= 0,6 прие= 1,1.

Таблица 38

Расположение свай в ростверках

Таблица 39

Значения коэффициентов β₁ и β₂

k₀_i=c₀_i/ h₀₁	β_i	k₀_i=c₀_i/ h₀₁	β_i	k₀_i=c₀_i/ h₀₁	β_i
0,3 и менее	1,05	0,46	0,80	0,62	0,70
0,32	1,00	0,48	0,78	0,64	0,69
0,34	0,96	0,50	0,76	0,67	0,68
0,36	0,92	0,52	0,75	0,70	0,67
0,38	0,89	0,54	0,74	0,75	0,66
0,40	0,86	0,56	0,73	0,80	0,65
0,42	0,84	0,58	0,72	1 и более	0,64
0,44	0,82	0,60	0,71	-	-

Примечание. При k₀₁иk₀₂меньшем 0,3, коэффициенты β₁= β₂=1,05, приk₀₁иk₀₂большем 1, коэффициенты β₁= β₂=0,64.

Таблица 40

Значение коэффициента m

c/h₀	m	c/h₀	m	c/h₀	m
0,3 и менее	2,45	0,46	1,67	0,64	1,30
0,32	2,31	0,48	1,61	0,70	1,23
0,34	2,18	0,50	1,56	0,76	1,16
0,36	2,07	0,52	1,52	0,82	1,11
0,38	1,97	0,54	1,47	0,88	1,07
0,40	1,88	0,56	1,43	0,94	1,03
0,42	1,81	0,58	1,39	1 и более	1,00
0,44	1,73	0,60	1,36	-	-

Примечание. При c < 0,3h₀коэффициент m=2,45, при c > h₀коэффициент m определяют из условия m = h₀/c и принимается не менее 0,6.

Таблица 41

Значения коэффициентов

q	v	q	v	q	v	q	v
0,01	0,995	0,18	0,9	0,314	0,805	0,412	0,71
0,02	0,99	0,188	0,895	0,32	0,8	0,416	0,705
0,03	0,985	0,196	0,89	0,326	0,795	0,42	0,7
0,039	0,98	0,204	0,885	0,332	0,79	0,428	0,69
0,049	0,975	0,211	0,88	0,338	0,785	0,435	0,68
0,058	0,97	0,219	0,875	0,343	0,78	0,442	0,67
0,068	0,965	0,226	0,87	0,349	0,775	0,449	0,66
0,077	0,96	0,234	0,865	0,354	0,77	0,455	0,65
0,086	0,955	0,241	0,86	0,36	0,765	0,461	0,64
0,095	0,95	0,248	0,855	0,365	0,76	0,466	0,63
0,104	0,945	0,255	0,85	0,37	0,755	0,471	0,62
0,113	0,94	0,262	0,845	0,375	0,75	0,476	0,61
0,122	0,935	0,269	0,84	0,38	0,745	0,48	0,6
0,13	0,93	0,276	0,835	0,385	0,74	0,489	0,575
0,139	0,925	0,282	0,83	0,39	0,735	0,495	0,55
0,147	0,92	0,289	0,825	0,394	0,73	0,499	0,525
0,156	0,915	0,295	0,82	0,399	0,725	0,5	0,5
0,164	0,91	0,302	0,815	0,403	0,72	-	-
0,172	0,905	0,308	0,81	0,407	0,715	-	-

Таблица 42

Значения изгибающих моментов

№ п/п	Область применения	Схема применения	Момент на опоре М_оп	Момент в середине пролета М_пр
1
2	а< S
3
4	a  L_св
5	а< S

Таблица 43

Техническая характеристика штанговых дизель-молотов

Показатели	Дизель-молот со штангами
	Подвижными				Неподвижными
	ДБ-15	ДМ-58	ДМ-150	ДМ-150а	С-222	С-268	С-330	С-330А
Масса, кг:
ударной части	140	180	190	240	1200	1800	2500	2500
общая	260	315	340	350	2300	3100	4200	4500
Энергия удара, кДж	1,0	1,50	1,50	1,95	5,25	16,0	20,0	-
Число ударов в 1 минуту	96-100	100-110	100	60-65	50-55	50-55	42-50	42-50
Наибольшая высота подъема ударной части молота, мм	1000	1000	1000	1250	1790	2100	2600	2500
Габариты, мм
Длина	500	550	620	650	850	900	870	870
Ширина	360	400	450	450	800	820	980	1000
Высота	1715	1940	1970	1980	3360	3820	4540	4760
Диаметр погружаемых свай	20*	18-22*	18-22*	18-22**	30x30**	30x30**	30x30**	30x30**

Примечание: деревянные сваи - *; железобетонные сваи - **.

Таблица 44

Значения коэффициента применимости молота К

Тип молота	Коэффициент К, т/кДж, при материале свай
Тип молота	железобетон	сталь	дерево
Трубчатые дизель-молоты и молоты двойного действия	0,6	0,55	0,5
Молоты одиночного действия и штанговые дизель-молоты	0,5	0,4	0,35
Подвесные молоты	0,3	0,25	0,2

Таблица 45

Значения коэффициента h

Виды свай	Коэффициент h, кН/м²
Железобетонные с наголовником	1500
Деревянные без подбабка	1000
Деревянные с подбабком	800

Таблица 46

Расчетная энергия удара молота E_d

Молот	Расчетная энергия удара молота E_d, кДж
1. Подвесной или одиночного действия	GH
2. Трубчатый дизель-молот	0,9GH
3. Штанговый дизель-молот	0,4GH
4. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива	G(H-h)

Примечания:

1. G— вес ударной части молота, кН.

2. В поз. 4 h— высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотовh= 0,6 м, для трубчатых молотовh =0,4 м.На стадии окончания забивки свай для трубчатых дизель-молотов м; для штанговых при массе ударных частей 1250, 1800 и 2500 кг - соответственно 1,7; 2; 2,2 м; для гидромолотов - по паспорту.

Таблица 47

Технические характеристики трубчатых дизель - молотов

Показатели	Дизель-молот с охлаждением
	Водяным					Воздушным
	С-994	С-995	С-996	С-1047	С-1048	С-859	С-949	С-954	С-951
Масса ударной части, кг	600	1250	1800	2500	3500	1800	2500	3500	5000
Высота под- скока ударной части, мм


наибольшая	2800	2800	2800	2800	2800	2800	2800	2800	2800
наименьшая	2000	2000	2000	2000	2000	2000	2000	2000	2800
Энергия удара, кДж	9,0	19,0	27,0	37,0	52,0	27,0	38,0	52,0	76.0
Число ударов, мин	44
Масса молота с кошкой, кг	1500	2600	3650	5500	7650	3500	5000	7500	10100
Габариты, мм
длина	640	720	765	840	890	700	720	890	-
ширина	470	520	600	950	1000	790	-	1000	-
высота	3825	3955	4335	4970	5150	4190	4970	5080	5520

Таблица 48

Удельные показатели стоимости и трудоемкости основных видов работ при устройстве свайных фундаментов

Наименование работ

Стоимость, руб.

Трудоемкость чел.-дн.

Разработка грунтов глубиной до3 м (м³)

песчаных

глинистых

влажных

1,8

2,0

2,3

0,23

0,28

0,32

Устройство подготовки под ростверки

(м³):

песчаной

щебеночной

бетонной

4,8

11,5

23,7

0,11

0,13

0,58

Устройство монолитных железобетонных ростверков из бетона класса В15 (М 200) -м³:

столбчатых

ленточных

29,6

26,1

0,72

0,38

Погружение железобетонных свай из бетона класса В 22,5 (М 300) в грунты Iгруппы (на 1 м.п.):

длиной до 12 м

длиной до 16 м

составных длиной до 20 м

90,3

103,7

11,2

1,05

1,6

1,68

Бурение лидерных скважин в грунт (1м.п)

Iгруппы

II группы

1,85

2,15

0,09

0,11

Водоотлив из котлованов и траншей

на 100м³мокрого грунта

77,2

Устройство вертикальной гидроизоляции на 100м²

257

1,99

Таблица 47

Расчетные сопротивления тяжелого бетона

Класс

бетона

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

R_b, МПа

6,0

8,5

11,5

14,5

17,0

19,5

22,0

25,0

27,5

30,0

33,0

R_bt, МПа

0,56

0,75

0,90

1,05

1,15

1,30

1,40

1,50

1,60

1,70

1,80

Таблица 48

Расчетные сопротивления стержневой арматуры

Класс арматуры

А-240

(А-I)

A-300

(A-II)

A-400

(A-III)

A-500

(A-IV)

B-500

(A-V)

R_sc, МПа

215

270

355

435

415

R_sc, МПа

215

270

355

435

415

<<< < Предыдущая 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 3940 / 4140 41 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке ОиФ Лекции - 3

#
29.03.20152.53 Mб114основания и фундаменты пример.pdf
#
29.03.2015131.07 Кб65основания и фундаменты примероформления страниц.doc
#
29.03.20152.53 Mб107основания и фундаменты-УМП-пример.pdf
#
29.03.201512.99 Кб64Основная литература по курсу.docx
#
29.03.2015921.09 Кб119Пособие к СНиП 2.03.01-84 ЖБ ростверки.doc
#
29.03.201517.94 Mб546Пособие ОиФ.doc
#
29.03.20153.35 Mб70СНиП 2.02.03-85-new.pdf