КУРСОВЫЕ СДАННЫЕ ЛОСЕВА / ЖБК / Курсовая работа ЖБК
.doc
Содержание.
4. Расчет устойчивости основания. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5. Расчет прочности вертикальной стенки. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.1. Расчетная схема и усилия в стенке. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.2. Расчет прочности вертикальной стены. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6. Расчет и конструирование фундаментной плиты . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.1. Расчет прочности фундаментной плиты. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7. Сборная подпорная стена с анкерной тягой (затяжкой). 7.1. Назначение размеров сборной подпорной стены. 7.2. Расчет и конструирование вертикальной панели. 7.2.1. Построение эпюры изгибающих моментов. 7.2.2. Построение эпюры перерезывающих сил. 7.2.3. Расчет прочности нормального сечения стеновой панели. 7.3. Расчет и конструирование анкерной тяги. 7.4. Расчет и конструирование фундаментной плиты. 7.4.1. Расчетная схема и усилия в фундаментной плите. 7.4.2. Расчет прочности фундаментной плиты. Список литературы.
|
||||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
|||
|
|
|
|
|
||||
Изм |
Кол |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||
|
|
|
|
Расчет и конструирование подпорной стены |
Стадия |
Лист |
Листов |
|
Разраб. |
Лосева Е. А |
|
|
У |
|
|
||
Провер. |
СнегиреваА.И |
|
|
СГАСУ, ФИСПОС, Г-91 |
||||
Н. Контр. |
|
|
|
|||||
Утв. |
|
|
|
Федеральное агентство по образованию РФ
Государственное образовательное учреждение высшего
профессионального образования
Самарский Государственный Архитектурно-Строительный Университет
Кафедра ЖБК
Курсовая работа:
«Расчет и конструирование подпорной стены»
Выполнила: студентка 4 курса
Группы Г-91
ФИСПОС
Лосева Е. А.
Проверила: Снегирева А.И
Самара
2012
1. Назначение размеров подпорной стены.
Монолитная подпорная стенка состоит из двух конструктивных элементов: вертикальной стенки и фундаментной плиты , расчет которых производится отдельно. Габаритные размеры подпорной стены составляют полная высота стены Н и ширина фундаментной плиты В. Полная высота складывается из высоты удерживаемого грунта Нс (т.е разности отметок верхнего и нижнего уровней грунта) и глубины заложения подошвы фундаментной плиты Нф: Н = Нс + Нф = 5,6+1,6=7,2 (м). Ширина подошвы В назначается с учетом рекомендаций в соответствии с графиком ([1], рис. 7.4) и в зависимости от угла внутреннего трения φ. При нагрузке на поверхность грунта qn = 5,5 кН/м2, угле внутреннего трения φ=29° и высоте стенки Н=7,2 м принимаем а=0,8 м и b = 4,8 м; В = а +b = 0,8 +4,8 = 6,6 (м ). Толщину фундаментной плиты в месте их сопряжения со стенкой, равно как и толщина стенки, примем равными hc = 0,6 м, hф = 0,6 м.
2. Определение нагрузок, действующих на подпорную стенку. Величина нагрузки от активного давления грунта зависит от физико-механических характеристик грунта, а именно, от объемного веса ρ, угла внутреннего трения φ и коэффициента сцепления С. Так как, согласно заданию, грунт основания принят в виде супеси, то коэффициент сцепления С=0. Для грунта засыпки эти характеристики можно определить следующим образом: φ1 =0,9*φ = 0,9 * 29° = 26,1°; ρ1=0,95*ρ=0,95*17,5=16,625 кН/м3. Нагрузка на поверхности грунта заменяется эквивалентным слоем грунта. Горизонтальное и вертикальное давление грунта и увеличивается пропорционально удалению от поверхности, максимальные их значения для несвязного грунта равны:
где ρ1 - объемный вес грунта засыпки; ρ1 = 16,625 кН/м3; λг - коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта; Н - полная высота подпорной стенки; γn - коэффициент, соответствующий классу ответственности сооружения; γn = 1; θ0 - угол наклона плоскости обрушения грунта; θ0 = 45° - φ1/2 = 45° - 26,1°/2 = 31,95°; Значение коэффициента λг в общем виде определяется по формуле: |
|||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
||
|
|
||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
, где φ - угол внутреннего трения грунта; ε - угол наклона тыльной грани стены к вертикале, в данном случае ε = 0; δ - угол трения грунта на контакте со стеной, в том случае если поверхность тыльной грани не обработана специальным составом, то δ = 0; ρ - угол наклона поверхности грунта со стороны удерживаемого слоя ρ = 0. Т.к. ε = δ =ρ = 0, то:
; . При наличии на поверхности грунта временной нагрузки горизонтальное и вертикальное активное давление грунта должно быть увеличено на величину соответственно, σqгн и σqвн .
Собственный вес грунта на малой консоли:
Вес грунта за призмой обрушения:
Собственный вес вертикальной стенки при наличии объемного веса железобетона ρж.б. = 25 кН/м3: . Собственный вес фундаментной плиты при наличии объемного веса железобетона ρж.б. = 25 кН/м3:
Давление грунта со стороны малой консоли, именуемое пассивным давлением грунта, при этом λn принимаем равным 1 т.к. рассматриваем вариант плоского сдвига: |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Для удобства расчета нагрузка от активного давления грунта заменяется равнодействующей, приложенной в центре тяжести эпюры: ; . 3. Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига.
Задачей расчета устойчивости против сдвига является определение соотношения сдвигающих и удерживающих сил. Сдвиг может быть плоским, когда конструкция перемещается параллельно сама себе. Глубинный сдвиг – когда происходят деформации грунта под малой консолью фундаментной плиты, и стенка будет наклоняться. Устойчивость подпорной стены против сдвига обеспечена, если удовлетворяется условие: ; где Туд - удерживающая сила, т.е препятствующая сдвигу; Тсд - сдвигающая сила. Определим сдвигающие силы:
Удерживающая сила возникает за счет трения между подошвой фундаментной плиты и грунтом основания. Эта сила пропорциональна вертикальной нагрузке, действующей на фундаментную плиту. , где N - сумма всех расчетных вертикальных сил; β - угол наклона поверхности скольжения к горизонту; β=0; Еn - равнодействующая расчетного пассивного давления грунта; |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Туд = 609,98*0,549+20,28=355,162кН; . Условие выполняется, увеличение размеров не требуется.
4. Расчет устойчивости основания.
Расчет устойчивости основания производится с целью корректирования размеров фундаментной плиты. Задача данного расчета заключается в определении несущей способности грунта и сравнении ее с нормальной силой, действующей на фундаментную плиту. Устойчивость основания обеспечена, если выполняется условие: , где N - нормальная сила или сумма всех сил на вертикальную плоскость; Ф - несущая способность грунта, выраженная вертикальной силой; кн – коэффициент надежности; кн = 1,2. Несущая способность основания под подошвой стены на 1 м ее длины для песчаных грунтов и супесей определяется по формуле: где - приведенная ширина фундамента, вычисляется по формуле: ; В - ширина подошвы фундаментной плиты; В=4,4 м; е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил:
Мг и Мв - изгибающие момент, соответственно, горизонтальных и вертикальных сил относительно центра фундаментной плиты; А1 и В1 - безразмерные коэффициенты, определяемые по формуле: ; ; λγ и λq - коэффициенты несущей способности грунта, определяется в зависимости от tgφ по приложению 2 [1]; tgφ=0,549; λγ =7; λq = 16 |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
iγ и iq - коэффициенты влияния угла наклона нагрузки, зависящие от соотношения горизонтальной и вертикальной составляющих суммарной нагрузки, определяемые по следующим формулам:
С1 =0; nγ и nq - коэффициенты влияния формы подошвы фундаментной плиты; для ленточного фундамента nγ = nq = 1;
609,98кН ≤ 728,325кН - условие устойчивости основания обеспечено.
|
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
5. Расчет и конструирование вертикальной стенки.
Монолитная подпорная стена состоит из двух конструктивных элементов: вертикальной стенки и фундаментной плиты расчет и армирование этих конструктивных элементов производится отдельно.
5.1. Расчетная схема и усилия в стенке.
Расчетная схема вертикальной стены представляет собой консольную балку, жестко защемленную в фундаментной плите и загруженную горизонтальным давлением грунта σг и приращением давления σqг от нагрузки на поверхности грунта. Q
Вылет консоли Н1 = Н - hф = 7,8 – 0,5=7,3 (м). Максимальные усилия М и Q будут иметь место в заделке (сечение 1-1), причем усилия будут равны:
где σнг1 и σнг2 - горизонтальное давление грунта в сечениях 1-1 и 2-2, соответственно, которые можно определить по формулам:
; |
|||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
||
|
|
||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
|||||||
|
5.2. Расчет прочности вертикальной стены.
Расчет арматуры необходимо провести вначале для сечения 2-2 и установить стержни по всей высоте стенки, а затем рассчитать арматуру для сечения 1-1 и определить дополнительные стержни. Для расчета принимаем полосу шириной 1 м. Материалы: Бетон класса B15, Rb = 8,5 МПа; γb2 = 1, т.к. конструкция находится в грунте, где присутствует постоянная влажность; b = 1000мм; Rbt = 0,75 МПа. Арматура А – II ,Rs = 280МПа. Проверяем условие ; Расчет поперечной силы, воспринимаемой бетоном: Производим расчет вертикальной стенки по нормальному сечению. Рассчитываем сечение 2-2. ;
где а - расстояние от центра тяжести арматуры до ближайшей грани бетона; а = 40мм;
Интерполируем и получаем: ξ = 012; ζ = 0,94.
αм - относительный статический момент сжатой зоны бетона; ξ - относительная высота сжатой зоны бетона; ζ - относительное плечо внутренней пары сил. Путем аналогичного расчета найдем необходимую площадь арматуры для сечения 1-1: |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Интерполируем и получаем: ξ = 0,33; ζ = 0,835.
Аs доп = Аs1 – Афактs2 = 4644 -1900=2744 мм2
Дополнительные и основные стержни объединяем в сетку С1. Горизонтальные стержни в сетке С1 принимаются из условий сварки с максимальным рабочим стержнем не менее Ф8 мм.
Нк = W - зона анкеровки; W = 20·dк = 20·28 = 560 мм; dк - диаметр коротких стержней . Диаметр горизонтальных стержней назначается () мм или из условия сварки. 6. Расчет и конструирование фундаментной плиты. Фундаментная плита представляет собой 2- х консольную балку. Определяем расчетные нагрузки, действующие сверху: |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
Найдем расчетную распределенную нагрузку на поверхности грунта:
Определяем вес грунта на малой консоли:
Вес грунта на большой консоли будет равен: ; . Определим реактивное давление грунта под фундаментной плитой:
Мг = 509,5397 kH·м – принимаем из расчета устойчивости основания.
Определим краевые давления грунта под подошвой стены:
где R - расчетное сопротивление на основание; R = 0,27*1000 кПа.
|
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Расчет фундаментной плиты производим по сечениям 3-3 и 4-4, поэтому необходимо определить реактивное давление грунта в этих сечениях:
Определяем усилия в фундаментной плите для расчетных сечений 3-3 и 4-4:
6.1. Расчет прочности фундаментной плиты.
Проверяем условие по максимальному значению Q:
Условие выполняется, толщина фундаментной плиты достаточна и поперечная арматура по расчету не требуется. Материалы: Бетон класса B15, Rb = 8,5 МПа; γb2 = 1, т.к. конструкция находится в грунте, где присутствует постоянная влажность; b = 1000мм; Rbt = 0,75 МПа. Арматура А – I ,Rs = 225МПа. |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Определяем коэффициент αм для сечения 3-3:
Интерполируем и получаем: ξ = 0,067; ζ = 0,968.
Для сечения 4-4:
Интерполируем и получаем: ξ = 0,18; ζ = 0,91.
W - зона анкеровки; W = 20·dк = 20·28 = 560 мм.
7. Сборная подпорная стена с анкерной тягой (затяжкой).
7.1. Назначение размеров сборной подпорной стены.
Сборная подпорная стена состоит из трех конструктивных элементов: вертикальной панели, фундаментной плиты и анкерной тяги. Анкерная тяга или затяжка предназначена для удержания вертикальной панели в проектном положении. Крепление затяжки осуществляется на сварке, к вертикальной панели она крепится на расстоянии Н3=1/3Н=2,63 м от верха, а к фундаментной плите - на расстоянии b1 = 0,1В = 0,44 м от конца большой консоли. 7.2. Расчет и конструирование вертикальной панели.
Расчетная схема вертикальной панели представляет собой балку на двух опорах с консолью. Опорами являются точка опоры на фундаментную плиту и точка крепления анкерной тяги, которая расположена под углом α к вертикальной панели. Исходя из этого, можно определить величину опорной реакции на верхней опоре, т.е |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
В сборном варианте элемент имеет ширину 1,5 м, поэтому нагрузки необходимо пересчитать.
Усилие в анкерной тяге будет равно: Вертикальная составляющая равна:
7.2.1. Построение эпюры изгибающих моментов.
Так как эпюра М в стеновой панели двузначна, то принимаем два расчетных сечения: 1-1 – в месте крепления анкерной тяги; 2-2 – сечение с максимальным изгибающим моментом. Изгибающие моменты в сечении 1-1 будут равны:
Для определения изгибающего момента в сечении 2-2, сначала необходимо вычислить расстояние от верхней опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом Z. Для этого необходимо найти производную и приравнять ее 0, т.е dM/dZ=Q=0. |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
7.2.2. Построение эпюры перерезывающих сил. Определяем значения перерезывающих сил в опорах, при этом Q=0 в сечении 2-2.
7.2.3. Расчет прочности нормального сечения стеновой панели. Для расчета сборного варианта, согласно заданию, приняты следующие материалы: Бетон класса В25 , Rb = 14,5 МПа; Rbt = 1,05 МПа. Арматура продольная класса А – II ,Rs = 270МПа. Сечение 1-1. Данное расчетное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой в сжатой зоне.
|
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Находим площадь сечения арматуры, а по ней определяем ее диаметр с учетом, что стержней будет 2.
Фактическая площадь арматуры:
Расчет прочности наклонного сечения Максимальная перерезывающая сила Q= 130,68 кН:
Условие выполнено, поэтому поперечной арматуры по расчету не требуется, однако она должна устанавливаться конструктивно. Сечение 2-2. Данное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой в растянутой зоне. Такое сечение рассчитывается как прямоугольное, так как свесы, расположенные в растянутой зоне, в расчете не учитываются.
Находим площадь сечения арматуры, а по ней определяем ее диаметр с учетом, что стержней будет 8.
Фактическая площадь арматуры: |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
7.3. Расчет и конструирование анкерной тяги.
Анкерная тяга предназначена для удержания стеновой панели в проектном положении и работает на растяжение. Растягивающее усилие S должно приниматься в расчете с коэффициентом условий работы, равным 1,5, который учитывает возможность увеличения усилия за счет зависания грунта над тягой и неравномерности натяжения арматуры. Анкерная тяга может проектироваться из арматурных стержней или другого профиля . Площадь арматуры в тяге определяется по формуле Фактическая площадь : При конструировании анкерной тяги необходимо учитывать условия ее крепления к стеновой панели и фундаментной плите. Поэтому тяга армируется 4 или 6 стержнями, обладающей пластическими свойствами класса А-I,A-II,A-III, так как должно обеспечиваться шарнирное соединение анкерной тяги к другим конструктивным элементам. Крепление анкерной тяги к ребрам панелей осуществляется приваркой арматурных стержней тяги к закладным деталям ребра на длину не менее 5d=5*25=125 мм, где d – диаметр стержня. Размер закладной детали определяем по месту, расстояние от конца арматуры до края закладной пластины должно быть не менее 50 мм.
7.4. Расчет и конструирование фундаментной плиты.
7.4.1. Расчетная схема и усилия в фундаментной плите.
Расчетная схема фундаментной плиты представляет собой балку на двух опорах с двумя консолями. Опорами являются точка опоры стеновой панели и точка крепления анкерной тяги. Величины нагрузок с небольшой погрешностью можно принять по монолитному варианту, учитывая при этом изменения размера грузовой полосы, равной ширине сборного элемента. Производим пересчет нагрузок: Построение эпюры изгибающих моментов. В соответствии со схемой деформирования плиты, расчетными сечениями необходимо принять: 3-3 – в месте крепления анкерной тяги; 4-4 – сечение с максимальным изгибающим моментом, которое находится на расстоянии Х от правой опоры. Следует также определить усилия в сечении 5-5 – место опирания стеновой панели на фундаментную плиту. |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Изгибающие моменты в сечении 3-3:
Определение максимального изгибающего момента: Построение эпюры перерезывающих сил |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
7.4.2. Расчет прочности фундаментной плиты.
Расчет прочности нормального сечения. Бетон класса В25 , Rb = 14,5 МПа; Rbt = 1,05 МПа. Арматура продольная класса А – II ,Rs = 270МПа. Сечение 3-3. Данное расчетное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой, аналогично сечению 1-1.
Находим площадь сечения арматуры, а по ней определяем ее диаметр с учетом, что стержней будет 2.
Фактическая площадь арматуры: Сечение 4-4. Данное расчетное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой в растянутой зоне. Расчет такого сечения производится аналогично сечению 2-2.
Находим площадь сечения арматуры, а по ней определяем ее диаметр с учетом, что стержней будет 8. |
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Фактическая площадь арматуры:
Расчет прочности наклонного сечения. Максимальная перерезывающая сила . Проверяем условие :
Необходимо произвести расчет прочности наклонного сечения полностью и установить поперечную арматуру по расчету. Принимаем поперечную арматуру 2 Ф 8 А – I с площадью с шагом S = 200 мм. Тогда интенсивность поперечного армирования определится по формуле :
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном равна:
где С - горизонтальная проекция наклонной трещины, принимаемая не более 2h0 = 920 мм. Поперечная сила, воспринимаемая арматурой, равна :
где - коэффициент, принимаемый равным 0,75. Несущую способность наклонного сечения определим по формуле Условие выполнено. Поперечная арматура совместно с продольной арматурой, принятой при расчете сечения 3-3, объединяются в плоские каркасы К2, которые устанавливаются в ребре по всей длине фундаментной плиты.
|
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
Список литературы.
2. СНиП 2.03.01 – 84. «Бетонные и железобетонные конструкции».
|
||||||
|
|
|
|
|
ФИСПОС 290400 КР |
Лист |
|
|
|
|
|
||
Изм |
Лист |
№докум. |
Подп. |
Дата |
|