2.2.2 Допускаемые напряжения

2.2.2.1 Допускаемые расчетные контактные напряжения (таблица 1.7) не изменились : – быстроходная ступень _НР = 606 МПа;

– тихоходная ступень _НР = 800 МПа.

2.2.2.2 Уточненные допускаемые напряжения на сопротивление усталос-ти при изгибе определяют раздельно для z₁ и z₂ по формуле [3, c.14] :

_FР = _FlimbY_NY_Y_RY_X / S_F , (2.1)

где_{__}_Flimb  _Flim⁰ = 550 МПа (с.15) – базовый предел выносливости на изгиб;

S_F = 1,7 [2, c.11] – коэффициент запаса прочности;

Y_N – коэффициент долговечности; так как N_FE  N_Flim = 410⁶. то Y_N = 1;

Y_ = 1,082 – 0,172 lgm [3, c.14] – опорный коэффициент :

– быстроходная ступень Y_ = 1,082 – 0,172 lg 1,5 = 1,0;

– тихоходная ступень Y_ = 1,082 – 0,172 lg 2  1,0;

Y_R – коэффициент шероховатости переходной поверхности [3, c.14]: при зубофрезеровании и шлифовании Y_R = 1,0;

Y_X =1 (d  400 мм) – коэффициент, учитывающий размеры зубчатых колес.

По формуле (2.1) будем иметь :

– Б.ст. _FР1,2 = 5501111 / 1,7 = 324 МПа;

– Т.ст. _FР1,2 = 5501111 / 1,7 = 324 МПа .

2.2.2.3 Допускаемые напряжения при действии максимальной нагрузки [3, c.15]: – z₁: закалка ТВЧ; _НРmax = 44HRC_Э = 4447,5 = 2222 МПа;

– z₂: улучшение _НРmax = 2,8 _Т = 2,8790 = 2212 МПа.

Предельные напряжения зубьев при изгибе [3, c.15] :

_FSt = _FlimbY_NmaxK_St ,

где при q_F = 6 _{_}Y_Nmax = 4; K_St = 1,3; _FSt = 55041,3 = 2860 МПа.

Допускаемые изгибные напряжения при действии максимальной нагрузки [3, c.15]: _FРmax = _FSt Y_X / S_FSt ,

где S_FSt – коэффициент запаса прочности: S_FSt = 1,75Y_Z – при 99%-ной вероятности неразрушения зубьев;

Y_Z - коэффициент, учитывающий способ получения заготовки :

– z₁: заготовка – прокат, Y_Z1 = 0,9 ;

– z₂ – заготовка – поковка, Y_Z2 = 1,0 .

Тогда S_FSt1 = 1,750,9 = 1,58 ; S_FSt2 = 1,751 = 1,75 ;

_FРmax1 = 28601 / 1,58 = 1810 МПа; _FРmax2 = 28601 / 1,75 = 1630 МПа .

2.2.3 Коэффициенты расчетной нагрузки kakvkk

2.2.3.1 Коэффициенты K_V [3, c.6] :

K_V = 1 + w_Vb_W / (F_tK_A) ,

где w_V – удельная окружная динамическая сила, Н / мм, для передачи [3,c.7, 9]:

Цилиндрической быстроходной	Цилиндрической тихоходной
wV = g0v  aW / u  wVmax;	wV = g0v  aW / u  wVmax ,

где  – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и моди-фикации профиля головки зубьев [3, c.7, 8] ;

g₀ – коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления z₁ и z₂ [3, c.7].

Окружное усилие, Н :

Ft = 2000 T1 / d1 ;

Ft = 2000 T1 / d1

Результаты расчета K_HV и K_FV приведены в таблице 2.1.

2.2.3.2 Коэффициенты K_Н и K_Н [3, c.7] не изменились (см. таблицу 1.9)

		KН0	KН	KН0	KН
	Б.ст.	1,8	1,34	1,6	1,26
	Т.ст.	1,8	1,33	1,6	1,25

_{_}Таблица 2.1 – Коэффициенты K_V

Ступень редуктора	П а р а м е т р ы
		Ft		g0	wV	wVmax	KV
быстроходная (цилиндрическая)	KHV	813	0,02	5,6	0,96	380	1,026
	KFV		0,06		2,88		1,078
тихоходная (цилиндрическая)	KHV	4180	0,02		0,21		1,002
	KFV		0,06		0,64		1,007

Коэффициенты K_F , K_F при расчете на изгиб :

передача цилиндрическая быстроходная	передача цилиндрическая тихоходная
KF = 0,18 + 0,82 KН0 = = 0,18 + 0,821,8 = 1,65;	KF = 0,18 + 0,82 KН0 = = 0,18 + 0,821,8 = 1, 65;
KF = KН0 = 1,6  1,4 .	KF = KН0 = 1,6  1,4 .

2.2.3.3 Коэффициенты расчетной нагрузки для передачи :

Цилиндрической быстроходной	Цилиндрической тихоходной
KH = 11,0261,341,26 = 1,73;	KH = 11,0021,331,25 = 1,67;
KF = 11,0781,651,6 = 2,84,;	KF = 11,0071,651,6 = 2,65.