Размещение груза

Рулоны класса «М» (МАКСИМАЛЬНЫЕ)

В этом примере к погрузке предлагаются два рулона весом 13,6 тонн в контейнер с поле: - нагрузкой «Р» = 27,780 тонн. Таким образом, масса каждого из рулонов = 49% от полетнагрузки. Диаметр " d " = 1,40 м, а ширина " Ь " = 1,42 м. Рулоны снабжены поддонамж. Нижние балки этих салазок имеют сечение 15 х 15 см и длину 1,40 м.

Рулоны погружены поперек контейнера. Расстояние между внешними балками = 1,25 itдлину конструкции основания следует удлинить продольными балками, по крайней мере, л: 2,64 м, в соответствии с диаграммой на рис" 13. Рулоны расставлены, как показано на рис 1 в соответствии с правилом (1/4 и 3/4) в разделе 7\2.4. Эта расстановка симметрична как i продольном, так и в поперечном направлениях. » jfcgfeffi / j

Рис 28. Размещение «средних» рулонов с полным использованием полезной нагрузки

а. Проверка поперечных и продольных нагрузок на контейнер.

Расстояние между нижними продольными балками'У = 1,25 м. Выбранная длина " t " = 2,7 м. в соответствии с диаграммой на рис; 13 с входными данными т с / Р = 0,49, соответствует требуемой поперечной прочности контейнера.

Продольная прочность контейнера обеспечивается соблюдением правил размещения (1/4 и 3/4 ) длины контейнера. Поэтому проверка вычислением не требуется.

150

[роверка нагрузок на деревянные балки.

оны уложены на балки сечением 20 х 20 см и длиной "f = 270 см. Длина балки под эузкой от каждого рулона "г" = 140 см. Со значением длины ненагруженной балки аточная длина) (t - г) = 130 см и нагрузкой 6,8 тгённы из диаграммы на рис '16 получаем Зходимый момент сопротивления сечения, примерно равный 1100 см3.

репление рулонов.

шение рулонов выполнено согласно принципов, рассмотренных в главе 5. Коэффициент ия принят равным 0,4 принимая во внимание форму поддонов и контакт дерево/дерево у. Поэтому, остаточное крепление составляет: в продольном направлении 0,6g, а в :речном направлении 0,4g.

ночное действие продольного крепления составляет 27,2 х 0,6 х 9,81 = 160 кН и >лняется найтовами и дополнительными элементами сжатия к торцевым стенкам ейнера и угловым стойкам. Между рулонами также установлены продольные балки. Эти енты давления состоят из четырех балок сечением 15 х 15 в торцах контейнера и три и того же сечения между рулонами, расклинивая их от ослабления. Размещение рулонов временно нагружает только шесть мест крепления.

Рис 29. Продольные найтовы рулонов.

Рис 30. Продольные и поперечные распорки рулонов.

151

Проверим конструкцию на равновесие:

В продольном направлении: 1 х 9,81 х 27,2 < 0,4 х 27,2 х 9,81 + 6 х 1 0 + 4 х 2 2 5 х 0 > 3 1,5

267 < 107 + 220

267 < 327 ОК !

В поперечном направлении: 0 . 8x9 . 81 27.2 < 0.4 х 27.2 х 9.81 + 1 4 4 0, 3 1,5

213 < 107 + 115

213 < 222 ОК !

Действие крепления сопоставимо с эффективностью крепления в предыдущем примере Однако, качество в данном случае более важно, вследствие больших масс.

152

Рулоны класса«Н» 3 этом примере можно грузить только один рулон весом 17 тонн в контейнер с полезной

нагрузкой «Р» = 28,230 тонн. Таким образом, масса каждого из рулонов = 6 0 % от полезной нагрузки. Диаметр " d " = 1,86 м, а ширина " Ь " = 1,00 м. Рулоны без поддонов и должны размещаться диаметром вдоль контейнера. В качестве опоры уложены балки сечением 20 х 20 см, на которые в контейнер с помощью жидкого мыла вталкивается рулон.

Момент сопротивления сечения этих балок = 1 2 1 7 см3. Диаграмма на рис]16 показывает, что при нагрузке 8,5 тонн на балку, допустимая остаточная длина равна около 1,1. метра, следовательно, длина балки " t " должна быть = 2,1 м. При такой длине балки расстояние между ними должно быть 1,6 м, в соответствии с диаграммой на рис 13.

Такое расстояние не допустимо при диаметре рулона 1,86 м. Максимально допустимое расстояние - 70% от этого диаметра = 1,30 м. Однако, этого требует длины балки " t " = 3,10

ы.

3 конце концов, в соответствии с диаграммой рис-13, выбираем расстояние " s " = 1,25 м с глиной балок " t " = 3,20 м. Допустимая остаточная длина = 1,1. м поддерживается затожением более коротких балок = 2,1 м между рулоном и балками длиной 3,20 м. Конструкция показана на рис 31 .

!I

2.10m

125 т

Рис 31. Продольное расположение «тяжелого» рулона.

153

а. Проверка поперечных и продольных нагрузок на контейнер.

Расстояние между продольными балками "s"=l,25 м, выбранная длина балок " t " = 32 полученная вхождением в диаграмму на рис 13 со значением т с / Р = 0,60 показы удовлетворительное значение поперечной прочности контейнера.

Для обеспечения продольной прочности контейнера, длина балок " t " = 2,00 м, полученная i диаграммы на рис 13 вполне удовлетворяет.

о

ю

ев

X X

Отношение веса рулона к полезной нагрузке контейнера

Рис 13. Диаграмма для определения необходимых размеров балок,

б. Проверка нагрузок на деревянные балки.

Рулон уложен на две нижние балки сечением 20 х 20 см и длиной "f = 320 см. Длина балки под нагрузкой от каждой верхней балки "г" = 210 см. Со значением длины ненагруженно! балки (остаточная длина) (t — г) = ПО см и нагрузкой 8,5 тонны из диаграммы на рис I получаем необходимый момент сопротивления сечения, примерно равный 1150 см3. Этот та метод применим к верхним балкам, нагруженным непосредственно от рулона с "г" = 1 0 0 см.

Момент сопротивления сечения балок из таблицы 1 = 1217 см3. Остаточная длина ПО си также в допустимых пределах.

Таблица 1.

в Крепление рулона.

Крепление рулона выполнено согласно принципов, рассмотренных в главе 5. Коэффициент трения в поперечном направлении принят равным 0,4, принимая во внимание конструкцию основания и контакт дерево/дерево, но в продольном направлении - только 0,3 из-за контакта сталь/дерево. Действие жидкого мыла впоследствии необходимо компенсировать

154

последствии, скрепив верхние и нижние балки скобами, болтами или угловым креплением. Поэтому, остаточное крепление составляет: в продольном направлении 0,7g, а в поперечном направлении 0,4g.

Остаточное действие продольного крепления составляет 17 х 0,7 х 9,81 = 117 кН и выполняется найтовами и дополнительными элементами сжатия к торцевым стенкам юнтейнера и угловым стойкам. Эти элементы давления состоят из двух балок сечением 15 х 15 см, расклинивая от ослабления и выгибания, принимая во внимание их длину. Размещение рулонов одновременно нагружает вперед и назад только четыре места оепления . Найтовы также имеют и поперечный крепежный эффект.

Остаточное действие поперечного крепления составляет 17 х 0,4 х 9,81 = 67 kN и въшолняется найтовами и элементами сжатия к каждой из сторон. Только три рыма нагружены одновременно. Однако из-за неблагоприятных углов крепления только два места рассматриваются при оценке поперечного равновесия.

Рис 32. Продольные и поперечные найтовы рулона.

Рис 33. Продольные и поперечные распорки рулона.

Проверим конструкцию на равновесие:

В продольном направлении: 1 х 9,81 х 17 < 0,3 х 17 х 9,81 + 4 x 1 0 + 2 x 2 2 5 x 0 , 3

155

Действие крепления меньше, чем в предыдущем примере. Однако, качество более важз вследствие большей массы рулона. Из-за предельного равновесия, крайне ваяз качественная работа при крепежных работах.

Р у л о н ы класса «ХН».

В этом случае можно грузить только один рулон весом 24 тонн в контейнер с полезаа нагрузкой «Р» = 28,230 тонн. Таким образом, масса каждого из рулонов = 8 5 % от по нагрузки. Диаметр " d " = 1,66 м, а ширина " Ь " = 1,84 м. Для погрузки рулоны вкатывают;:! контейнер.

Обеспечение продольной прочности контейнера требует длины балок почти около 4,9 к Учитывая ожидаемую остаточную длину брусьев почти = 4 м , лесные балки для опоры а подходят. Должны использоваться стальные балки.

Выбираем стальные балки сечением 18 х 18 см и длиной 5,00 метров и расстояние межг ними " s " = 1,40 м. Для устойчивости, особенно в процессе погрузки, обе балки приваривав друг к другу поперечными балками. Конструкция показана на рис 34.

1 1

ШШШтШШШ

1.40 т

Рис 34. Поперечное размещение «сверх тяжелого» рулона.

156

юверка поперечных и продольных нагрузок на контейнер.

эанная длина балок " t " = 5,00 м для обеспечения продольной прочности также зетствует требованиям прочности контейнера. Для последнего, также соответствует :ояние между балками = 1,20 м.

юверка нагрузок на стальные балки.

н установлен на двух стальных балках сечением 18 х 18 см и длиной " t " = 500 см с ежуточной деревянной сепарацией для повышения трения. Нагруженная длина балки 100 см. С вводными данными - остаточной длиной (t - г) = 400 см и нагрузкой 12 тонн, >амма на рис]17 дает необходимый момент сопротивления сечения около 390 см3.

шт сопротивления сечения каждой балки = 426 см3 (Таблица 2). Остаточная длина балок

м соответствует допустимым, в этом случае, пределам = 480 см.

з

л

X

ил

н

о

«

к

X

о

н

«

я

н

о

&

1=1

о

о

н

X

и

о

2

«

2

о

>~

ю

<и

о.

Н

пление рулона.

закреплен в соответствии с принципами, рассмотренными в главе 5. Коэффициент принят 0,3 по причине отсутствия поддонов и контакта сталь/дерево. Таким образом, чное крепление от продольных ускорений = 0,7g, а от поперечных ускорений = 0,5g.

157

контейнера и угловым стойкам. Эти элементы давления состоят из четырех балок сеченн: 15 х 15, расклинивая от ослабления и выгибания, принимая во внимание их длину (пос не показано на рис.36).. Размещение рулонов одновременно нагружает вперед и назад то.ты четыре рыма.

Остаточное действие поперечного крепления составляет 24 х 0,5 х 9,81 = 118 кН выполняется найтовами (на рис~35 зеленые) и элементами сжатия из четырех деревянно балок сечением 12 х 12 см к каждой из сторон. Только три рыма нагружены одновременно ! поперечном направлении.

Рис 35. Продольные и поперечные найтовы рулона.

Рис 36. Продольные и поперечные распорки рулона.

Проверим конструкцию на равновесие:

В продольном направлении: 1 х 9,81 х 24 < 0,3 х 24 х 9,81 + 4 x 1 0 + 4 x 2 2 5 x 0 , 3 1,5

235 < 71 + 207

235 < 278 ОК !

В поперечном направлении: 0.8 х 9.81 х 24 < 0.3 х 24 х 9.81 + З х 1 0 х 4 ^ # х Т 4 4 х О , 3

188 < 71 + 135

188 < 206 ОК !

Действие крепления, опять же, увеличено, по сравнению с предыдущим примером. В частности, распределение сил от поперечных распорок на стенки контейнера требует осторожности. Следует обратить внимание на приложение нагрузки на нижнюю треть боковых стенок. Поперечные найтовы должны обеспечить некоторое ослабление нагрузки на боковые стенки.

158