2. Расчет сечения плиты на опоре

Проводим расчёт аналогично изложенному выше. Количество стержней будет больше, так как действует больший изгибающий момент.

Расчётный момент опоры М_оп = 29,672 кН·м;

Определяем необходимое количество стержней арматуры в верхней части плиты.

Площадь одного стержня:

принимаем 7 стержней.

Фактическая площадь арматуры:

Проверка принятого армирования.

b=100 см – ширина плиты.

R_bn=29 МПа – расчетное сопротивление бетона на сжатие.

Шаг стержней:

Условие выполняется.

Определим несущую способность сечения:

2.4. Расчет плиты на прочность на стадии эксплуатации под действием перерезывающей силы

Расчётная прочность при действии поперечной силы:

Q=1077,48 кН >Q_оп=86,19 кН. Условие выполняется.

где Q-расчетная перерезывающая сила в опорном сечении плиты

Q_оп=Q_max (Q_q+A и Q_q+k)

Проверка несущей способности бетона по перерезывающей силе:

Q=269,37 кН >Q_оп=86,19 кН. Условие выполняется.

2.5. Расчет плиты проезжей части на трещиностойкость

(по II группе предельных состояний)

Плита проезжей части относится к III категории трещиностойкость, для которой допускается трещины размером не более 0,02 см. Расчет ведется по нормативным значениям усилий для двух сечений: в середине расчетного пролета и в надопорном сечении.

2.5.1. Расчет плиты на трещиностойкость в середине пролета

Радиус взаимодействия:

Площадь взаимодействия:

Радиус армирования:

β =1,0 - коэффициент учитывающий степень сцепления арматуры элементов с бетоном, принятый согласно СНиП 2.05.03-84 "Мосты и трубы" согласно п 3.110 таблицы 41.

Коэффициент раскрытия трещин:

Напряжение в стержне под действием нормативного изгибающего момента:

Ширина раскрытия трещин:

E - модуль упругости напрягаемой арматуры, принятый согласно СНиП 2.05.03-84 "Мосты и трубы".

Условие выполнено.

2.5.2. Расчет плиты на трещиностойкость в опорном сечение

Радиус армирования:

Коэффициент раскрытия трещин:

Напряжение в стержне под действием нормативного изгибающего момента:

Ширина раскрытия трещин:

Условие выполнено.

1. Расчет главной балки

   1. . Расчет главной балки на постоянную нагрузку

Расчёт пролётного строения на постоянные нагрузки выполняется на 1 п.м. пролётного строения, он производится с учётом расчёта от собственного веса несущей конструкции, которая является первой частью постоянной нагрузки и с учётом второй части постоянной нагрузки – веса дорожной одежды, тротуарных блоков, перильных ограждений.

Производим расчет балки l=15 м, имеющую в поперечнике n=6 балок.

Таблица 6. Таблица постоянных нагрузок на 1 м.п.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м	γf	Расчётная нагрузка, кН/м
Главные балки пролётного строения: крайние 2 шт., Р=9,8кН/м промежуточные 4 шт., Р=9,06кН/м Продольные швы 5шт.	19,2 45,3 7,5	1,1 1,1 1,1	21,12 49,83 8,25
Асфальтобетон; δ=7 см, γ=23 кН·м3 Покрытие тротуаров; δ=2 см, γ=23 кН·м3 Защитный слой ; δ=4 см, γ=25 кН·м3 Гидроизоляция; δ=1 см, γ=15 кН·м3 Выравнивающий слой; δ=4 см, γ=21 кН·м3 Вес тротуарного блока Вес перильного ограждения	12,88 0,92 10,9 1,635 9,156 10,34 3,76	1,5 1,5 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1	19,32 1,38 14,17 2,1255 11,903 11,375 4,136

Σ=121,591 Σ=143,61

Определим расчётные и нормативные нагрузки, приходящиеся на 1 главную балку пролётного строения.

Нормативная нагрузка:

Расчётная нагрузка:

Определим изгибающий момент в середине пролёта главной балки от постоянной нагрузки:

Временная нагрузка распределяется между балками с учетом КПУ. В данном случае КПУ будем определять по методу внецентренного сжатия. Максимальное значение КПУ получается для крайних балок, в общем виде ординаты линии влияния по методу внецентренного сжатия определяется по формуле:

η=1/n ± a²_max/(2·Σa_i²);

a_max-расстояние между крайними балками

n-количество балок,

a_i-расстояние между осями главных балок