- •Введение
- •§ 1.2. Сеточные лампы СВЧ в режиме малых амплитуд
- •§ 1.3. Сеточные лампы СВЧ в режиме больших амплитуд
- •Глава 2 ПРОЛЕТНЫЕ КЛИСТРОНЫ
- •§ 2.2. Модуляция электронного потока по скорости
- •§ 2.3. Группирование электронов
- •§ 2.4. Отбор энергии от модулированного по плотности электронного потока
- •2.5 Параметры и характеристики двухрезонаторного пролетного клистрона
- •§ 2.6. Принцип работы многорезонаторного пролетного клистрона
- •Глава 3 ОТРАЖАТЕЛЬНЫЙ КЛИСТРОН
- •§ 3.1. Принцип работы
- •§ 3.3. Балансы фаз и мощностей
- •§ 3.4. Мощность и электронный КПД
- •§ 3.5. Электронная перестройка частоты
- •§ 3.6. Особенности устройства и параметры отражательных клистронов
- •Глава 4 ЛАМПЫ БЕГУЩЕЙ И ОБРАТНОЙ ВОЛНЫ ТИПА О (ЛБВО, ЛОВО)
- •§ 4.1. Принцип работы приборов типа О с длительным взаимодействием
- •§ 4.2. Замедляющие системы
- •§ 4.3. Элементы линейной теории ЛБВО
- •§ 4.4. Параметры и характеристики ЛБВО
- •§ 4.5. Особенности устройства и применения ЛБВО
- •§ 4.6. Принцип работы усилительной ЛОВО
- •§ 4.7. Принцип работы генераторной ЛОВО
- •§ 4.8. Параметры и характеристики генераторных ЛОВО
- •Глава 5 ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРИБОРОВ ТИПА М
- •Глава 6 ЛАМПЫ БЕГУЩЕЙ И ОБРАТНОЙ ВОЛНЫ ТИПА М (ЛБВМ И ЛОВМ)
- •§ 6.1. Принцип работы ЛБВМ
- •Глава 7 МНОГОРЕЗОНАТОРНЫЙ МАГНЕТРОН
- •§ 7.1. Статический режим работы магнетрона
- •§ 7.2. Свойства колебательной системы магнетрона
- •§ 7.4. Стабилизация рабочего вида колебаний
- •7.5. Параметры и характеристики многорезонаторного магнетрона
- •§7.6.Особенности устройства и применения многорезонаторных магнетронов
- •Глава 8 ПЛАТИНОТРОН (АМПЛИТРОН И СТАБИЛОТРОН)
- •§8.1.Принцип работы амплитрона
- •§ 8.3. Принцип работы стабилотрона
- •§ 9.1. Приборы с параметрическим усилением в электронном потоке
- •§ 9.2. Приборы с циклотронным резонансом
- •§ 9.3. Приборы с дифракционным излучением
- •Глава 10 ЛАВИННО-ПРОЛЕТНЫЕ ДИОДЫ (ЛПД)
- •§ 10.1. Лавинное умножение носителей
- •§ 10.3. Режим работы ЛПД с захваченной плазмой*
- •§ 11.1. Виды неустойчивости объемного заряда
- •§ 11.3. Режим ограниченного накопления объемного заряда и гибридные режимы
- •Глава 12 ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ КВАНТОВЫХ ПРИБОРОВ
- •§ 12.1. Квантовые переходы
- •Глава 13 КВАНТОВЫЕ ПАРАМАГНИТНЫЕ УСИЛИТЕЛИ СВЧ (КПУ)
- •§ 13.2. Получение инверсии населенностей в парамагнитном веществе
- •13.4. Особенности устройства и применения КПУ
- •§ 14.1. Требования, предъявляемые к рабочей среде КСЧ
- •§ 14.2. Пассивные квантовые стандарты частоты
- •§ 14.3 Активные квантовые стандарты частоты
- •§ 15.1. Оптические резонаторы
- •§ 15.2. Условия самовозбуждения и мощность лазера
- •§ 15.3. Спектр излучения лазера
- •§ 15.5. Газовые лазеры
- •§ 15.6. Твердотельные лазеры
- •§ 15.8. Жидкостные лазеры
- •§ 15.9. Применения лазеров
44
токов справедливы формулы, выведенные для пролетного клистрона, например формулы
(2.25) и (2.36), считая M 2 = M1 .
§ 3.3. Балансы фаз и мощностей
Баланс фаз. Частота в автоколебательной системе определяется балансом фаз, поэтому предварительно необходимо выяснить фазовые соотношения в отражательном клистроне. Для рассмотрения фазовых соотношений воспользуемся пространственно-временной диаграммой отражательного клистрона (рис. 3.5,а), подобно тому, как это делалось для пролетного клистрона (см. § 2.4).
Рассмотрим общий случай, когда угол пролета θ0 невозмущенного электрона отличается от значения θ0(ц) = 2π(n + 34) . Центр сгустка электронов и амплитудное
значение I(1) первой гармоники i(1) конвекционного тока i(t) определяются моментом
возвращения О' невозмущенного электрона в резонатор. Однако в отличие от пролетного клистрона (см. рис. 2.11) направление тока i надо изменить на противоположное, так как направление движения электронов изменилось на обратное. Фазовый сдвиг между i(1) и u1
определяется, например, сравнением точек О и О' и равен θ0 −π / 2 , т. е. совпадает с аналогичным углом (2.40) для пролетного клистрона.
Порядок построения векторной диаграммы отражательного клистрона (рис. 3.5,б) следующий. Изобразим напряжение на зазоре в режиме стационарных колебаний
вектором U1 . Тогда первая |
гармоника конвекционного тока |
I(1) сдвигается по фазе |
относительно U1 на угол θ0 |
−π / 2 . Первая гармоника наведенного тока Iнав(1) совпадает |
|
по фазе с I(1) , а ток I рез(1) |
противоположен по направлению |
Iнав(1) . Таким образом, в |
общем случае между током в резонаторе I рез(1) и напряжением на нем U1 существует сдвиг фазы ϕрез . Это значит, что частота генерируемых колебаний ωГ не равна собственной частоте резонатора ω0 . И только в частном случае, когда угол пролета таков, что I рез(1) синфазен с U1 , ϕрез =0, т. е. частота ωГ равна собственной частоте резонатора (ωГ =ω0 ).
Баланс фаз можно получить, суммируя фазовые сдвиги при обходе векторной диаграммы от вектора U1 до этого же вектора. Так как вектор возвращается в исходное положение, то суммарный угол кратен 2π:
45
Если номер зоны n=0, то угол пролета для этой зоны θ0 <2π и ∑ϕ имеет минимальное значение 2π , т. е. k=1. При любом номере n угол пролета θ0 увеличивается на 2π п, т. е. число k=n+l и в общем случае баланс фаз (3.17) можно записать в виде
(3.18)
Введем отклонение от угла пролета (3.2) в центре зоны:
Тогда (3.18) сведется к виду
Таким образом, баланс фаз в отражательном клистроне означает, что сдвиг фазы в резонаторе всегда равен разности между действительным углом пролета и углом пролета для центра зоны. Разность θ0 —θ0(ц) зависит от электрического режима работы клистрона
(например, от напряжения на отражателе), а ϕрез —от частоты. Из формулы (3.15)
В нашем случае рассматриваются отклонения величин от θ0(ц) и от Uотр(ц) поэтому, подставляя в последнюю формулу эти величины и приближенно считая, что dθ0 =θ0 -θ0(ц)
и d Uотр = Uотр – Uотр(ц) , получим
Из баланса фаз (3.20) можно найти частоту генерируемых колебаний и определить ее зависимость от электрического режима работы отражательного клистрона.
Баланс мощностей. Мощность колебаний отражательного клистрона в режиме стационарных колебаний определяется из баланса мощностей:
где Рэ—мощность, передаваемая электронным потоком СВЧполю в зазоре резонатора (электронная мощность), а Рп— суммарная мощность потерь автоколебательной системы.
Для анализа воспользуемся эквивалентной схемой колебательной системы отражательного клистрона (рис. 3.6), которая аналогична схеме, приведенной на рис. 2.10. Элементы С и L—эквивалентные емкость и индуктивность резонатора, Gp—
проводимость резонатора (учитывает потери в самом резонаторе), а Gн—проводимость активной нагрузки, пересчитанной к зазору резонатора. Тогда полная мощность потерь
где G=Gр+Gн—полная проводимость колебательной системы, а U1 —напряжение на зазоре.
Электронная мощность, создаваемая наведенным током в резонаторе при наличии сдвига ϕрез между током резонатора и напряжением U1 :
46
Ток резонатора равен наведенному току, поэтому
Так как Iнав(1) —функция параметра группирования, который связан с напряжением U1 , то Рэ оказывается сложной функцией от U1 , в то время как мощность потерь (3.23) связана с U1 квадратичным законом. Принципиально из баланса мощностей (3.22) можно найти амплитуду стационарных колебаний U1 , а затем по формуле (3.23) или (3.24)—мощность
отражательного клистрона в режиме стационарных колебаний. Вместо (2.36) можно записать
где α = M1θ0 / 2U0 . При угле пролета θ0 =θ0(ц) = 2π(n + 34) , соответствующем центру зоны генерации
На рис. 3.7,а показана зависимость Iнав(1) от U1 , определяемая по формуле (3.26) для
различных номеров зоны. С увеличением номера возрастает коэффициент α и поэтому максимальное значение функции Бесселя, соответствующее аргументу αU1 =1,84 , наступает
при меньшем значении U1 . При угле пролета для центра зоны из формулы (3.20) ϕрез =0 и, следовательно, вместо
формулы (3.25) можно написать для мощности в центре зоны выражение
Зависимости Рэ(ц) от U1 при различных n , показанные на рис. 3.7,б, получаются умножением значений Iнав(1) на рис.
3.7,а на текущие значения U1 . Максимумы полученных
таким образом зависимостей смещены вправо относительно максимумов кривых наведенного тока, а максимальные значения мощности, соответствующие оптимальному режиму работы, уменьшаются с ростом номера зоны.
Воспользуемся теперь балансом мощностей (3.22) для нахождения амплитуды напряжения и мощности в режиме стационарных колебаний.
На рис. 3.8 одновременно изображены зависимости Рэ(ц) от U1 для разных зон и зависимости (3.23) при различных значениях G. Точки пересечения кривых Рэ(ц) и Рп соответствуют балансу мощностей (3.22), определяя амплитуду стационарных колебаний, например U1(0) ,U1(1) и U1(2) . Для
любого номера зоны n амплитуда стационарных колебаний зависит от проводимости, рост которой всегда
приводит |
к |
уменьшению |
амплитуды. |
При |
некоторой |
проводимости |
точка |
пересечения |
кривых совпадает с |
максимумом |
|
кривой Рэ(ц) . В |
этом случае |
|
проводимость |
и |
амплитуду |
47
стационарных колебаний называют оптимальными ( G1(опт) , U1(опт) ). Для каждой зоны имеется своя оптимальная проводимость: Gопт(0) ,Gопт(1) и Gопт(2) для зон n, равных 0, 1 и 2
соответственно. |
|
|
с ростом n, так что |
|||
Оптимальные |
значения амплитуд уменьшаются |
|||||
U (0) |
>U (1) |
>U |
(2) |
. На рис. 3.8 кривая Рп при проводимости G(1) |
не пересекается с |
|
1(опт) |
1(опт) |
1(опт) |
|
опт |
|
|
кривой Р(0) |
для зоны n=0. Это означает, что вследствие больших потерь в системе |
|||||
|
э(ц) |
|
|
|
|
|
баланс мощностей (3.22) не выполняется и колебания в зоне n=0 не могут возбудиться. Найдем пусковые условия, при которых в различных зонах наступает
самовозбуждение. В момент начала самовозбуждения амплитуда колебаний U1 настолько мала, что параметр группирования Х<<1 и можно воспользоваться аппроксимацией (2.48): J1( X ) ≈ X / 2 . В этом случае из (3.26) Iнав(1) ≈ М1 ХI0 , и вместо (3.28) запишем
Подставляя (3.29) и (3.23) в баланс мощностей (3.22), найдем пусковой токI0 = I0(пуск)
Воспользовавшись (3.10) и учитывая, что угол пролета в (3.28) соответствует центру зоны, выражение (3.30) сведем к виду
Увеличение проводимости G соответствует росту мощности потерь Рп в (3.23), и поэтому для компенсации потерь требуется большая электронная мощность Рэ(ц), т. е. больший пусковой ток (увеличение числа электронов в потоке). Из формулы (3.31) следует, что самовозбуждение облегчается с ростом номера зоны.