Tipovye_raschyoty_pri_sooruzhenii_i_remonte
.pdfНачальное давление в ресивере
pр=(n+L/Lp)А1 , |
(3.156) |
где n– коэффициент запаса, n = 1,5–2,0; L – длина продуваемого участка, максимальное значение которой находится по формуле (3.153); Lp– длина ресивера, которую рекомендуется принимать равной длине продуваемого участка.
|
Усредненные параметры грунтовых загрязнений |
Таблица 3.38 |
||||
|
|
|||||
|
|
|
|
η |
|
|
Вид грунтов |
|
ρгр, кг/м3 |
f |
|
сгр, МПа |
|
Песчаные и |
|
1800 |
0,5 |
0,43 |
|
0,002 |
супесчаные |
|
|
|
0,5 |
|
|
Сухие |
|
1600 |
0,4 |
|
0,003 |
|
глинистые |
|
|
|
0,15 |
|
|
Влажные |
|
1800 |
0,4 |
|
0,008 |
|
глинистые |
|
|
|
|
|
|
Ориентировочные значения pр принимаются по табл.3.39.
Таблица 3.39
Начальное давление (в МПа) в ресивере при продувке трубопроводов
Условный диаметр |
Для трубопроводов, |
Для трубопроводов, без |
трубопровода, мм |
предварительно |
предварительного |
|
очищенных |
протягивания очистных |
|
протягиванием очистных |
устройств |
|
устройств |
1,2 |
До 400 |
0,6 |
|
500-800 |
0,5 |
1,0 |
1000-1400 |
0,4 |
0,8 |
Площадь проходного сечения крана обводной линии |
|
||||||||||||
Sк = |
|
|
|
|
Sυ |
|
|
|
|
|
, |
(3.157) |
|
|
|
рp |
|
|
L |
|
A |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
k |
|
|
|
− |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
A |
L |
|
A |
|
|
|||||||
|
|
3 |
|
|
p |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
где S – площадь внутренней полости трубопровода,
255
S = |
π |
D2 |
; |
(3.158) |
|
4 |
вн |
|
|
υ – скорость движения поршня (например, для продувки сжатым воздухом или природным газом подземных трубопроводов диаметром 250-1420 мм с использованием очистного поршня типа ОП оптимальная скорость составляет 8,5 м/с и обеспечивается давлением в ресивере, принятом по табл.3.39.
Значения А1 и А2 определяют следующим образом:
А1 |
= ∆p + σ + pа ; |
(3.159) |
А2 |
= ∆p + σ1 + pа , |
(3.160) |
где ∆p – сопротивление перемещению очистного поршня по трубопроводу; ∆p= 0,05–0,1 МПа; pа – атмосферное давление, принимаемое pа=0,1 МПа; σ1 – сопротивление воздушному потоку,
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
Dуρгр |
|
10 |
сгр |
|
5,09ηfVx |
|
|
5,09ηfVx |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
σ |
1 |
= |
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
exp |
|
+1 |
|
exp |
|
−1 . (3.161) |
|
104 |
4η |
|
η f |
D3 |
D3 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
у |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение k3 в формуле (3.157) принимается:
• для воздуха
k3 = 0,69 RTµ ; |
(3.162) |
• для газа
k3 = 0,67 RTµ , |
(3.163) |
где R– универсальная газовая постоянная, Н/м (кг·К), равная для воздуха
287,04, бутана 143,08, метана 519,26, пропана 197,45; Т– абсолютная температура газа; µ – коэффициент расхода крана обводной линии, ориентировочно можно принять µ = 0,6.
Сопротивление воздушному потоку σ1 рассчитывается при х = L. Диаметр обводной линии и условный диаметр арматуры находят по
формуле:
d у =1,13 |
Sк , |
(3.164) |
|
с1 |
|
256