- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
§ 35. Вельцевание цинковых кеков
Требуется выполнить расчеты по вельцеванию цинковых кеков, состав которых приведен в таблице 83. Количество кеков определено материальным балансом (таблица 84).
Целью вельцевания является извлечения цинка, свинца и кадмия в обогащенный продукт – вельц-окись. Благородные металлы и медь остаются в клинкере. Недостатком процесса является необходимость перерабатывать клинкер, сравнительно бедный по содержанию ценных компонентов.
35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
Расчет ведем на 100 кг цинковых кеков. Степень возгонки цинка, свинца и кадмия зависит от качества приготовления шихты, соблюдения технологического режима процесса вельцевания, а также от состава цинковых кеков. Обычно при вельцевании кеков степень возгонки составляет, %: цинка 92–93,7, свинца 90–91, кадмия 94–96.
Для расчета принимаем извлечение, %: цинка 93,5, свинца. 90,5, кадмия 94.
Определяем количество ZnO. Перейдем в вельц-окись цинка 19,16•0,935=17,91 кг. Отсюда количество ZnO равно 81,4•17,91/65,4=22,29 кг.
Количество РbО. Перейдет в вельц-окись свинца 5,04•0 905=4,56 кг. Отсюда количество РbО равно 223,2•4,56/207,2=4,91 кг.
Количество CdO. Перейдет в вельц-окись кадмия 0,33•0,94=0,31 кг. Отсюда количество CdO равно 128,4•0,31/112,4=0,35 кг.
В процессе вельцевания кеков потоком газов механически уносится значительное количество компонентов шихты. Поэтому суммарное содержание ZnO, РbО и CdO в вельц-окислах составляет в зависимости от состава исходного сырья и условий проведения процесса 65–90%. В нашем случае сумма ZnO + РbО + CdO = 27,55 кг. Принимаем, что эта сумма составляет в вельц-окислах 75%, количеством прочих летучих компонентов в расчете пренебрегаем. С учетом этого определяем выход вельц-окислов равным 27,55/0,75=36,73 кг.
В вельц-окиси содержится, %: Zn 17,91/36,73•100=48,76; Pb 4,56/36,73•100=12,42; Cd 0,31/36,73•100=0,84.
Поступит в вельц-окись компонентов шихты за счет механического уноса 36,73–27,55=9,18 кг.
35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
В вельцевании ZnO восстанавливается до металла:
ZnO + СО = Zn + СО2; СО2 + С = 2СО.
Одновременно происходит восстановление и других окислов. Феррит цинка тоже восстанавливается до металла:
ZnO•Fe2O3 + 4СО = Zn + 2Fe + 4CO2.
Происходит восстановление ферритов меди, кадмия. Сульфаты кальция, магния восстанавливаются до сульфидов:
MgSO4 + 4СО = MgS + 4СО2; CaSO4 + 4СО = CaS + 4СО2.
Идет восстановление до сульфидов и сульфатов других металлов; присутствующих в шихте вельцевания. Поэтому в целях уменьшения потерь цинка и повышения растворимости цинка в вельц-окиси важно цинковые кеки перед вельцеванием как можно лучше отмыть от воднорастворимых сульфатов. Наличие в шихте свободной СаО способствует повышению извлечения цинка, так как меньше образуется сульфидов цинка.
Определяем расход углерода по количеству кислорода, которое необходимо перевести в СО. Из таблицы 83 рационального состава цинкового кека это количество на 100 кг кека составляет 23,83 кг; расход углерода равен 12•23,83/16=17,87 кг.
Для того чтобы протекал процесс восстановления, необходимо, чтобы СО2 по мере ее образования тут же восстанавливалась до СО. Для этого в шихту вельцевания задают избыток коксовой мелочи; практически в шихту вельцевания задают коксовой мелочи в 1,8–2,4 раза больше теоретически требуемого количества. Принимаем для расчета коэффициент избытка восстановителя равным 2,1. Количество, загружаемого углерода, равно 17,87•2,1=37,53 кг. Зольность коксовой мелочи составляет 12 %.. Расход коксовой мелочи равен 37,53/0,88=42,65 кг, или 426,5 кг на 1 т перерабатываемых цинковых кеков, что согласуется с заводскими данными по расходу коксовой мелочи.
