- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
31.6 Расчет обесцинкования свинца
Задачей обесцинкования свинца является не только очистка; свинца, но и регенерация введенного в процессе обессеребривания его цинка. Поэтому выбираем процесс вакуумного обесцинкования, позволяющий эффективно решить поставленную задачу в отличие от окислительных и хлорных способов. Вакуумный метод обесцинкования основан на значительном различии давлений паров свинца и цинка. Вакуумное обесцинкование проводят при температуре 6000С и остаточном давлении 0,05 мм рт. ст. При указанной температуре отношение давления пара цинка и пара свинца над расплавом равно 900. Количество цинка при содержании его 0,6% и массе, обессеребренного свинца, поступающего на обесцинкование, 299,46 т/сут составляет 299,46•0,006=1,80 т. В результате получают сконденсированный металл, содержащий 1,53 т Zn и 0,27 т Рb (1,8 т/сут). Извлеченный цинк используется снова при обессеребривании новых порций свинца.
Количество свинца в обесцинкованном свинце (без учета потерь) 296,35–0,27=296,08 т/сут. Содержание Рb в обесцинкованном свинце 98,96/(1–0,006)=99,56%. Количество; обесцинкованного свинца 296,08/0,9956=297,39 т/сут.
По данным выполненных расчетов составляем таблицы 74 и 75.
31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
Обезвисмучивание свинца осуществляют при помощи кальция, магния и сурьмы. Процесс проводят в два приема. Вначале производят грубое обезвисмучивание присадками кальция и магния.
При растворении в свинце кальция и магния образуется малорастворимое в свинце соединение Bi2CaMg2, произведение растворимости которого при 3300С, по М.П. Смирнову, равно
Пр Bi2CaMg2 = [Bi]2•[Ca]•[Mg]2=1,78•10-8
При этом удаляется большая часть висмута, до содержания его в свинце 0,01–0,02%. Затем проводят тонкое обезвисмучивание, причем опять при помощи присадок кальция, магния и сурьмы с удалением висмута до 0,004%.
В этих условиях образуется соединение Ca5Mg10Sb5Bi. Выход сурьмяных дроссов составляет 1,5–2,0% от количества расплава. Продолжительность обезвисмучивания 6–12 ч. Расход реагентов определяется исходным содержанием висмута в свинце и требуемой глубиной очистки свинца:
Содержание висмута, % |
0,05–0,10 |
0,10–0,20 |
0,20–0,25 |
0,25–0,35 |
0,35–0,50 |
Расход реагентов, кг/т: |
|
|
|
|
|
кальция |
0,41 |
0,62 |
0,80 |
0,80 |
1,0 |
магния |
1,25 |
1,52 |
1,66 |
1,87 |
2,08 |
ТАБЛИЦА 73 Баланс металлов электротермической переработки серебристой пены
Статьи баланса |
Всего, т |
Pb |
Zn |
Ag(+Au) |
||||||
Содержание, % |
Масса, т |
Извлечение, % |
Содержание, % |
Масса, т |
Извлечение, % |
Содержание, % |
Масса, т |
Извлечение, % |
||
Загружено: серебристой пены |
9,2 |
64,5 |
5,94 |
- |
24,24 |
2,23 |
- |
8 |
0,736 |
- |
Получено: серебристого свинца цинка металлического шлака, трассы и пыли, потери |
6,671 2,166
– |
88,14 7,8
– |
5,88 0,04
0,02 |
99 0,7
0,3 |
1,05 97,9
– |
0,07 2,12
0,04 |
3 95
2 |
10,81 0,3
– |
0,721 0,006
0,009 |
98 0,8
1,2 |
Итого |
– |
– |
5,94 |
100,0 |
– |
2,23 |
100,0 |
– |
0,736 |
100,0 |
ТАБЛИЦА 74 Материальный баланс обессеребривания свинца, т
Статья баланса |
Всего |
Pb |
Ag |
Zn |
||||||
Содержание, % |
Масса,т |
Распределение,% |
Содержание, % |
Масса,т |
Распределение,% |
Содержание, % |
Масса,т |
Распределение,% |
||
Задано: Свинца Цинка из пены Цинка из свинца Цинка со склада |
306,7 2,166 1,8 – |
99,31 1,8 15 – |
304,58 0,04 0,27 – |
99,9 0,01 0,09 – |
0,25 – – – |
0,767 – – – |
100 – – – |
– 98,2 85 – |
– 2,12 1,53 0,82 |
– 47,43 34,23 18,34 |
итого |
310,66 |
– |
304,89 |
100 |
– |
0,767 |
100 |
– |
4,47 |
100 |
Получено: Свинца Богатой пены Бедной пены |
299,46 9,2 3,07 |
98,95 64,5 84,7 |
296,35 5,94 2,60 |
97,2 1,95 0,85 |
– 8 1,0 |
– 0,736 0,031 |
– 96 4 |
0,6 24,24 14,3 |
1,8 2,23 0,44 |
40,27 49,89 9,84 |
итого |
– |
– |
304,89 |
100 |
– |
0,767 |
100 |
– |
4,47 |
100 |
ТАБЛИЦА 75 Материальный баланс обесцинкования свинца, т
Статьи баланса |
Всего |
Pb |
Zn |
||||
Содержание, % |
Масса, т |
Извлечение, % |
Содержание, % |
Масса, т |
Извлечение, % |
||
Задано: свинца Получено: свинца цинка оборотного потерь |
299,46
297,39 1,80 – |
98,96
– 15 – |
296,35
296,08 0,27 – |
–
99,91 0,09
|
0,6
– 85 - |
1,80
– 1,53 0,27 |
–
– 85 15 |
Итого |
– |
– |
296,35 |
100 |
– |
1,80 |
100 |
Расход сурьмы составляет 0,2–0,3 кг/г. На обезвисмучивание поступает свинца 297,39 т/сут при содержании в нем 0,35% Bi. На всю операцию обезвисмучивания потребуется реагентов, кг: Са 297,39•0,80=237,91, Mg 97,39•1,87=556,12.
Заводы проводят операцию обезвисмучивания по одному из следующих двух способов.
По первому способу сначала в ванне расплавляют богатые оборотные дроссы и реагенты и снимают богатые товарные дроссы, которые направляют на извлечение висмута. Затем вводят бедные оборотные дроссы от предыдущей операции, охлаждают ванну и снимают оборотные дроссы. Это позволяет экономно расходовать реагенты, но требует повышенных трудовых затрат.
По второму способу все висмутистые дроссы не оборачивают, а объединяют и перерабатывают в отдельном котле. Их расплавляют в присутствии NaOH, окисляя кальций и магний. Полученный свинец содержит 2–3% Bi, принимаем 3%. Количество такого свинца 297,39•0,0035/0,03=34,70 т/сут.
Его рафинируют по полной схеме и повторно обезвисмучивают присадкой кальция и магния, получают богатые дроссы, содержащие 8–10% Bi. Расход кальция на 1 т свинца составляет 2–2,5 кг, или 2,25•34,70•0,001=0,078 т; магния 5–6 кг, или 5,5•34,70•0,001=0,191 т.
Богатые дроссы еще раз обрабатывают NaOH, получают товарный свинцововисмутовый сплав, содержащий 9–11% Bi. Принимаем для расчета, что содержание висмута в товарном свинцововисмутовом сплаве составляет 11%. Количество висмута, поступающее с исходным свинцом, составляет 297,39•0,0035=1,041 т/сут.
Принимаем извлечение висмута из чернового свинца в товарный свинцововисмутовый сплав 85%, что составляет 1,041•0,85=0,885 т/сут или 0,885•337=298,25 т/год.
Количество свинцововисмутового сплава составляет 0,885/0,11=8,05 т/сут или 8,05•337=2712,85 т/год. Считаем содержание свинца в свинцововисмутовом сплаве 88%, что составляет 8,05•0,88=7,11 т/сут, или 2712,85•0,88=2387,31 т/год.
