- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
Переработка серебристой пены состоит из двух последовательных операций – дистилляции цинка из серебристой пены и купеляции серебристого свинца (рис. 12). С пеной в шихту дистилляции вводят коксик.
С еребристая пена
К
оксик
Дистилляция цинка в электропечи
С еребристый свинец Шлак
П ары цинка и газы
Н а купелирование в оборот на
шахтную плавку
К онденсация
М еталлический цинк
П ыль и газы
На обессеребривание
чернового свинца
П
ылеулавливание
П ыль и газы
Грубая пыль
На тонкую очистку в цех
пылеулавливания
Рис. 12 Технологическая схема электротермической переработки серебристой пены
Электротермическая установка состоит из герметизированной, электрической печи, конденсатора и инерционного пылеуловителя после которого газы отводятся в рукавные фильтры. Вначале в электрической печи наплавляется шлак, содержащий 30–45% SiO2, 25–30% СаО и 20–25% Na2O. Затем в печь загружается серебристая пена и коксик для восстановления окислов свинца и цинка, присутствующих в пене. При нагреве пены до температуры 900–12000С цинк испаряется, а в печи под слоем шлака остается сплав свинца и благородных металлов. Парогазовая смесь, проходя через завесу мельчайших капелек цинка, создаваемую в конденсаторе при помощи импеллера, охлаждается, и пары цинка конденсируются в жидкий металл. Конденсатор наполнен на половину жидким цинком. В газах содержится 80% СО. Запыленные газы очищают от пыли вначале в инерционном пылеуловителе, а затем в рукавных фильтрах. Установка работает под давлением.
Серебристый свинец направляют на купеляцию, а металлический цинк возвращают на обессеребривание свинца. Трассу и пыль, получаемые при чистке газоходов и с поверхности расплавленного цинка в конденсаторе, возвращают обратно в электропечь на дистилляцию. Шлак заменяют один раз в 20–25 дней и направляют на шахтную плавку.
Расчет выхода продуктов переработки богатой пены. Поступает в переработку богатой пены 9,2 т/сут. В ней 8% Ag (+Au), или 9,2•0,08=0,796 кг. Извлечение Ag (+Au) в серебристый свинец составляет 98%, или 0,736•0,98=0,721 т. Извлечение свинца в серебристый свинец составляет 99%, или 5,94•0,99=5,88 т.
Извлечение цинка в серебристый свинец равно 3%, или 9,2•0,2424•0,03=0,07 т. Количество серебристого свинца [Ag (Au)+Pb+Zn]•0,721+5,88+0,07=6,671 т/сут. Проверяем количество цинка в сконденсированном металле. Извлечение цинка в жидкий металл 95%, или 9,2•0,2424•0,96=2,12 т. Извлечение свинца в электротермический цинк 0,8%, или 5,94•0,008=0,04 т. Извлечение Ag (Au) в жидкий цинк 0,8%, или 0,736•0,008•1000=6 кг. Количество сконденсированного цинка 2,12+0,04+0,006=2,166 т.
Остальное количество металлов распределяется между шлаком, трассой, пылью и потерями. Баланс металлов при электротермической переработке серебристой пены приведен в таблице 73. Определяем количество обессеребренного свинца. Содержание свинца в исходном металле, поступающем на обессеребривание, 99,31%, или 306,7•0,9931=304,58 т. В процессе обессеребривания перейдет свинца в богатую пену 5,94 т. При обесцинковании обессеребренного свинца будет получено 1,53 т. Сконденсированный металл содержит 80–90% Zn и 10–20% Рb, принимаем для расчета их содержание соответственно 85 и 15%. Количество сконденсированного металла, полученного в результате обесцинкования свинца: 1,53/0,85=1,80 т; свинца в нём 1,80–1,53=0,27 т.
Таким образом, количество обессеребренного свинца, насыщенного цинком (0,6% Zn), с учетом получения богатой и бедной пены, а также использования для процесса загрязненного свинцом оборотного цинка составит (без учета потерь)
304,58–(2,60+5,94)+(0,04+0,27)=296,35 т/сут.
Содержание свинца в обессеребренном свинце 99,31/(1–0,0025+0,006)=98,96%. Количество обессеребренного свинца 296,35/0,9896=299,46 т/сут. Указанный свинец направляют на вакуумное обесцинкование.
