- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
§ 26. Очистка никелевого электролита
В результате растворения анодов в электролит переходят на 98–99% никель, железо и кобальт пропорционально их содержанию в анодах. С анодным шламом и механически теряется по 0,5–0,8% металлов. Медь переходит в раствор на 80% и на 20% в шлам. При соблюдении режима электролиза в шлам полностью переходят золото, серебро и платиновые металлы. На 1А•ч в раствор переходит примерно 1,02–1,03 г суммы металлов. Состав анолита зависит от состава анодов. Более всего в состав анодов отечественных предприятий изменяется содержание меди (до 10 раз) и кобальта (в 4–5 раз). Поэтому в каждом конкретном случае состав анолита следует уточнять.
Для типового расчета выбираем анолит следующего состава, г/л: 75 Ni; 0,5 Со; 0,5 Fe; 0,8 Сu; 0,5 H2SO4. Наиболее современный способ разделения металлов, находящихся в растворе - экстракция. Применительно к очистке никелевого электролита вследствие вредного влияния остающихся после экстракции opганических веществ этот способ пока применить не удается. Однако возможно, что на основе новых экстрагентов или после разработки способов очистки электролита от органических веществ применение экстракции окажется эффективным. Сорбционный способ очистки удачно применяется для удаления цинка. Ниже рассматривается стандартный способ очистки, принятый на отечественных заводах. Он осуществляется в непрерывном режиме, поддерживаемом автоматически.
26.1 Технологическая схема очистки
В настоящее время рекомендуется раздельная трехстадийная очистка от железа, меди и кобальта. Коллективная (совместная) очистка от железа и кобальта удобна тем, что уменьшает количество аппаратов на операциях осаждения и фильтрации (один передел вместо двух). Однако совместный осадок железа и кобальта на переделе получения кобальта приходится растворять и затем осаждать железо. Таким образом, удваивается расход реагентов (кислоты и соды), так как осаждают и растворяют железо два раза. Кроме того, при очистке в две стадии качество полученного чистого раствора выше и, следовательно, выше и качество катодов.
Подготовка реагентов к очистке от железа и кобальта. В анолите железо находится в двухвалентной форме. Его нужно окислить и затем осадить в виде малорастворимого соединения Fe(OH)3. При этом в электролит нельзя вносить соли, являющиеся продуктами реакции. Например, нельзя осаждать железо кальцинированной содой:
Fe2(SO4)3 + 3Na2CO3 + ЗН2О = 2Fe(OH)3 + 3Na2SO4 + ЗСО2
Образующийся при этом сульфат натрия накапливается в электролите. Через некоторое время начнется кристаллизация из электролита избыточных солей, снизится концентрация в нем, никеля и вместо катодов высших марок будут получаться катоды, годные лишь для переплавки в слитки. Возникнут и другие трудности и процесс рафинирования расстроится.
Аналогичная картина наблюдается и при окислении хлором:
2FeSO4 + С12 = 2FeSO4Cl.
В электролите накапливается ион хлора в результате нейтрализации НС1 карбонатом никеля. Возможность окисления хлором определяется балансом растворов в цехе. Отметим еще недопустимость осаждения в данном случае примесей известняком или гидратом окиси кальция. Это приводит к загрязнению электролита сульфатом кальция. Чтобы не вводить в электролит излишних солей, поступают следующим образом:
а) железо окисляют воздухом (при этом в растворе должны присутствовать ионы меди);
б) осаждение ведут карбонатом никеля, который получают по реакции
NiSO4 + Na2CO3 = NiCO3 + Na2SO4.
Карбонат частично гидролизуется. Осадок гидрата и карбоната никеля отфильтровывают. При этом сульфат натрия сбрасывается в очистные сооружения предприятия. Рассмотренная здесь на примере осаждения железа подготовка карбоната никеля полностью относится и к осаждению кобальта. Дозировка карбоната и его подача в аппаратуру для осаждения осуществляются автоматически по сигналу рН-метров.
