Задача 7. (Вариант 3)

В целях защиты от поражения электрическим током необходимо заземлить электрооборудование, питающееся от низковольтного щита подстанции. Электрическая сеть с изолированной нейтралью напряжением 380/220В.

Климатическая зона III

Длина вертикального электрода 270 см.

Наружный диаметр электрода 5 см

Ширина объединяющей стальной полосы 6 см

Глубина расположения верхнего конца вертикального электрода 80 см

Род грунта чернозем

Решение

Нормируемые значения заземлителя принимаем 4 Ом.

Токи замыкания на землю меньше 500А, поэтому для заданной мощности трансформатора нормированное сопротивление заземляющего устройства .

Удельное сопротивление грунта , с учетом климатических коэффициента расчетные удельные сопротивления ,

Сопротивление одиночного заземлителя при и определяем по формуле [5.2 1]:

Без учета взаимного экранирования число заземлителей n=19/4=5

Заземляющее устройство выбираем контурное в виде прямоугольника с ориентировочным соотношением сторон - 2х3.

Исходя из реальных условий, отношение S/l , берем равным 1. Тогда [табл.5.3 1] и сопротивление заземлителей

Длина соединительной полосы ; берем равной . Тогда сопротивление соединительной полосы равно [5.4 1]

С учетом коэффициента использования полосы

Общее сопротивление заземляющего устройства находим по формуле [5.5. 1]

Общее сопротивление соответсвуетПУЭ , следовательно, количество заземлителей примем 5.

Задача 14 (вариант9). Произвести расчет воздушно-тепловой завесы для входа в помещение вокзала при заборе воздуха из открытого вестибюля.

Количество людей 1400

Высота створки 2.2 м

Высота лестничной клетки от планировочной отметки, 3,5 м

Температура наружного воздуха -19*

Температура внутренненого воздуха 20 *

Р е ш е н и е. 1 Расчетная схема боковой двухсторонней завесы приведена на рисунке.

Схема воздушно-тепловой завесы входа в здание вокзала

2. В зависимости от конструкции входа для завесы смесительного типа принимаем коэффициент расхода воздуха _вх = 0,1.

С учетом количества проходящих людей, места забора воздуха, типа вестибюля и конструкции дверей поправочный коэффициент К = 0,12.

3. Расстояние от центра проема, оборудованного завесой, до нейтральной зоны уровня равных давлений

h = h_л.к – 0,5h_дв

где h_л.к – высота лестничной клетки от планировочной отметки земли, м;

h_дв – высота створки входных дверей, м.

Подставив данные, получим

h = 3,5 – 0,52,2 = 2,4 м.

4. Определяем расчетную разность давлений воздуха, Па, снаружи и внутри помещения на уровне проема

Δρ = hg(_н – _в),

где g – ускорение свободного падения, м/с² ;

_н, _в – плотность воздуха соответственно наружного и внутреннего, кг/м³ , может быть определена из выражения ρ = 353/(273 + t).

Тогда

ρ_н = 353/(273 + (–19)) = 1,342 кг/м³ , ρ_в = 353/(273 + 20) = 1,209 кг/м³ ;

Δρ = 2,8  9,81(1,342 – 1,209) = 3,65 Па.

5 Определяем расход воздуха завесы G₃ , кг/ч,

,

где F_вх – площадь одной открываемой створки наружных дверей, м.

С учетом одновременного прохода людей через две створки вращающихся дверей, вычисляем расход воздуха завесы

6. Тепловая мощность Q₃ калориферов, кДж/ч, воздушно-тепловой завесы

Q_з = сG_з (t_з – t_нач),

где с – удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кгград), принимается 1,005;

t_нач – температура воздуха, забираемого с вестибюля, град.

Температуру воздуха, забираемого с вестибюля, принимаем равной температуре воздуха в помещении, т. к. забор воздуха осуществляется с верхней зоны помещения вестибюля вокзала t_нач = t_в = 19 ºС.

Тогда

Q_з = 1,005  7135  (38 – 20) = 136242,8  136243 кДж/ч.

7. Согласно расчету установлено, что расход воздуха завесы составил 7135 кг/ч, при этом тепловая мощность калориферов – 136243 кДж/ч.