Бак типа бд-100-1

Типоразмеры	БД-100-1
Геометрическая вместимость, м3	78
Максимальная длина, мм	9100
Масса, т	16,95

Все детали колонок и баков изготовляются из углеродистой стали, за исключением дырчатых листов, изготавливаемых из стали 08Х18Н10Т.

2.2.5. Выбор подогревателей низкого давления

Подогреватели низкого давления располагаются между конденсатором турбины и питательным насосом. Движение в них происходит под давлением конденсатного насоса.

ПНД №5

Исходные данные были взяты из расчета тепловой схемы:

t _н5= 154.38⁰С; h_в5=629.9 кДж/кг; t_в5=149.38⁰С; h_в6=500.4 кДж/кг; t_в6=119.07⁰С; D_кн2= D_ок = 194.4 кг/с.

Коэффициент теплопередачи был принят по [7]: k=2.8 кВт/(м²·⁰С).

Значение температурного напора при принятых исходных данных равно:

t_ср=(t_б-t_м)/[ln(t_б/t_м)]=

= [(154.38-119.07)-( 154.38-149.38)]/ln[(154.38-119.07)/ ( 154.38-149.38)]= =15.497 ⁰С

Из уравнения теплового баланса Q= D_ок(h_в5- h_в6)= k ·F_т/о·t_ср было найдено количество теплоты, передаваемое греющим паром в подогревателе:

Q= D_ок(h_в5- h_в6)= 194.4 · (629.9 -500.4)=25.175 МВт

Тогда F_т/о:

F_т/о= Q /( k· t_ср)= 25175 /(2.8·15.497)=580.18 м²

ПНД №6

Исходные данные были взяты из расчета тепловой схемы:

t_н6= 124.07 ⁰С; h_в6=500.4 кДж/кг; t_в6=119.07⁰С; h_в7=370.88 кДж/кг; t_в7=88.38 ⁰С; D_кн= D_ок2 = 194.4 кг/с.

Значение температурного напора при принятых исходных данных равно:

t_ср=(t_б-t_м)/[ln(t_б/t_м)]=

= [(124.07 -88.38)-( 124.07 -119.07)]/ln[(124.07 -88.38)/( 124.07-119.07)] = =15.62 ⁰С

Из уравнения теплового баланса Q = D_ок(h_в6- h_в7)= k ·F_т/о·t_ср было найдено количество теплоты, передаваемое греющим паром в подогревателе:

Q= D_ок(h_в5- h_в6)= 194.4· (500.4 -370.88)=25.179 МВт

Тогда F_т/о= Q /( k· t_ср)= 25179 /(2.8·15.62)=575.7 м²

ПНД№7

Исходные данные были взяты из расчета тепловой схемы:

t_н7= 93.38⁰С; h_в7= 370.88 кДж/кг; t_в7= 88.38⁰С; h_в8= 241.36 кДж/кг;

t_в8= 57.66⁰С; D_ок =194.4 кг/с.

Значение температурного напора равно:

t_ср=(t_б-t_м)/[ln(t_б/t_м)]=

=[( 93.38-57.66)-( 93.38-88.38)]/ln[(93.38-57.66)/( 93.38-88.38)]=15.62 ⁰С

Из уравнения теплового баланса Q = D_ок(h_в8-h_ВСП)= k ·F_т/о·t_ср было найдено количество теплоты, передаваемое греющим паром в подогревателе:

Q= D_ок(h_в7- h _в8)= 194.4 · (370.88-241.36)=25.179 МВт

Тогда F_т/о= Q /( k· t_ср)= 25179/(2.8·15.62)=575.7 м²

Полученные данные сводим в табл. 2.8.1

Таблица 2.8.1

Пнд№5, пнд№6 и пнд№7

Номер подогревателя	Q ,МВт	tср, 0С	k, кВт/(м2·0С)	F , м2
5	25.175	15.51	2.8	580.18
6	25.179	15.62	2.8	575.7
7	25.179	15.62	2.8	575.7

По [2] выбираем тип теплообменника: ПН-850-25-6-I

Таблица 2.8.2

Подогреватель низкого давления типа пн-850-25-6-I

Технические характеристики	ПН-850-25-6-I
Площадь поверхности теплообмена, м2	857
Расчетный тепловой поток, МВт	32,8
Максимальная температура пара, ºС	350

ПНД№8

Выбор подогревателя смешивающего типа был осуществлен по расходу нагреваемого конденсата с учетом Р_н8 [2]:

D_кн= D_ок = 194.4 кг/с Р_н8 = 0.0179 Мпа

Таблица 2.8.3