- •Введение
- •1. Выбор главных размеров
- •2. Определение z1, w1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора
- •3. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
- •4. Расчет ротора
- •5. Расчет магнитной цепи
- •6. Параметры рабочего режима
- •7. Расчет потерь
- •8. Расчет рабочих характеры
- •8. Расчет пусковых характеристик
- •9. Тепловой расчет
- •Заключение
- •Список литературы:
8. Расчет рабочих характеры
1
Ом;
по (9.185)
Ом;
по (9.223)
используем приближенную формулу, так как |γ | < 1°:
.
Активная составляющая тока синхронного холостого хода: по (9.226)
А; по (9.227)
а'=с2 = 1,0222 = 1,044; b' = 0; .
а = с1 ·r1 = 1,022 • 0,447 = 0,456 Ом;
b = с1(x1 + с1·х2') = 1,022(0,851 + 1,022 • 0,539) = 1,432 Ом.
Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения,
Рст +Рмех = 434,65 + 215,296 = 649,946 кВт.
2. Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s = 0,003;0,007; 0,0102;0,0136; 0,017; 0,02, принимая предварительно, что sном r2*= 0,017. Результаты сведены в табл. 1. После построения рабочих характеристик (рис. 9.74) уточняем значение номинального скольжения: sном = 0,017.
Расчет рабочих характеристик см. § 9.12.
Номинальные данные спроектированного двигателя:
Р2ном = 11 кВт, U1ном = 220/380 В, I1ном = 21 А, соsфном = 0,9 ηном = 0,88.
8. Расчет пусковых характеристик
1. Активное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока [vрасч = 115° С, р115 =10-6/20,5 Ом·м; bс /bп = 1;f1 = 50 Гц];
по рис. 9.73 hс = hп - (hш + hш\ ) = 24,74- (0,7 + 0,3) = 23,74 мм;
по рис. 9.57 для ξ = 1,51 находим (φ = 0,89ξ4 при ξ<1)
по (9.246)
по (9.253)
где
по (9.247)
kr = qc\qr= 91,7/77,39 =1,18
qc -по п. 33 расчета);
по (9-257)
пo п. 45 расчета rс' = rс = 91,1•10-6 Ом; r2 = 164,6•10-6 Ом). Приведенное сопротивление ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока
r2ξ\ =КRr2\ = 1 •0,181 =0,181 Ом.
2. Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока по рис. 9.58 для ξ = 1,51 (см. п. 57 расчета) φ' = кд = 0,88; по табл. 2, рис. 9.52, а, ж (см. также п. 47 расчета) и по (9.262)
где по п. 47 расчета
по (9.261) — см. также п. 47 расчета
3. Пусковые параметры по (9.277) и (9.278)
х12п = kμ ·х12= 1,65•38,08 = 63,832 Ом;
4. Расчет токов с учетом влияния эффекта вытеснения тока:
по (9.280) для s =1
Rп = r1 + c1пr2'ξ /s =0,447 + 1,013 •0,181 = 0,63 Ом;
Хn = x1 + clпx2'ξ = 0,851 + 1,013•0,5245 =1,38 Ом;
по (9.281)
Расчет пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния
Расчет проводим для точек характеристик, соответствующих s при этом используем значения токов и сопротивлений для тех же скольжений с учетом влияния вытеснения тока (см. табл. 2).
5. Индуктивные сопротивления обмоток. Принимаем kнас = 1,35:
по (9.263)
А;
по (9.265)
по (9.264)
По рис. 9.61 для BФδ = 4,5 Тл находим Кδ = 0,5.
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:
по (9.266)
с1 =( tZ1 – bш1)- (1-kδ) = (12-1,5)(1 - 0,5) = 4,19;
по (9.269)
по (9.272)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по (9.274)
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения по (9.275)
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока: по (9.271) (см. п. 47 и 58 расчета)
где по (9.270)
сэ2 =( tZ2 – bш2)·(1-kδ) = 0,00429
(для закрытых пазов ротора hш2= h'm + hш = 0,3 + 0,7 = 1 мм);
по (9.273)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с том влияния насыщения по (9.274)
λд2нас = λд2Кδ = 0,695.
Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения по (9.276)
по (9.278)
здесь х12п по (9.277).
6. Расчет токов и моментов:
по (9.280)
Ом;
Ом;
по (9.281)
А;
по (9.283)
Кратность пускового тока с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения
Кратность пускового момента с учетом влияния вытеснения тока и насыщения по (9.284)
Полученный в расчете коэффициент насыщения
отличается от принятого kнас = 1,35 менее чем на 3 %.
Для расчета других точек характеристики задаемся kнас ,уменьшенным в зависимости от тока 11 (см. табл. 2);
принимаем при
s = 0,13;
s = 0,1;
s = 0,2;
s =0,4;
s = 0,6;
s = 0,8;
7. Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых характеристик (табл. 3) по средним значениям сопротивлений x1нac и х2ξнас, соответствующим скольжениям s = 0,2...0,1:
по (9.286)