![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
Meuk_gtu
.pdf41
Продолжение табл.4.1
№ |
Определяемая |
|
Расчетная формула |
|
||||||||||
п/п |
величина |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
48 |
Температура |
торможения |
|
Определяют по найденному |
значению i* из |
|||||||||
|
потока на входе в рабочий |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
таблиц π(Т) функций для сухих продуктов сго- |
||||||||||||
|
* |
, К |
|
|
|
|||||||||
|
венец, Т1 |
|
|
|
рания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49 |
Давление |
торможения по- |
|
|
P* |
= P |
|
|
* |
|
|
|||
|
тока на входе в рабочий ве- |
|
|
|
π(T1 ) |
|||||||||
|
* |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
π( |
1) Т |
|||
|
нец, P1 , бар |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
Энтальпия потока за ступе- |
|
|
i2s = i1− hs2 |
|
|
||||||||
|
нью при изоэнтропическом |
|
|
|
|
|||||||||
|
расширении в рабочем вен- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
це, i2s , кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
51 |
Потери в рабочем венце, |
|
h2 = (1 −ψ |
2 |
) (hs2 |
+ hw1 ) |
||||||||
|
h2 , кДж/кг |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
где ψ = 0,95 |
- коэффициент скорости для |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
рабочих лопаток при отсутствии охлаждения |
|||||||||
52 |
Статическая энтальпия по- |
|
|
i2 = i2s + |
h2 |
|||||||||
|
тока за рабочим венцом, с |
|
|
|||||||||||
|
учетом потерь в |
рабочих |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
лопатках, i2 , кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
53 |
Температура |
за |
рабочим |
|
Определяют по найденному |
значению i2 из |
||||||||
|
венцом с |
учетом |
потерь в |
таблиц π(Т) |
функций |
для |
сухих продуктов |
|||||||
|
рабочих лопатках, T2 , К |
|||||||||||||
|
|
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
54 |
Расход газа (смеси) на вхо- |
|
|
G2 = G0 + ∑Gвi , |
||||||||||
|
де в |
рабочий |
венец, |
|
где ∑Gвi - суммарный расход охлаждающего |
|||||||||
|
G2 , кг/с |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
воздуха через сопловые и рабочие венцы пре- |
||||||||
|
|
|
|
|
дыдущих ступеней, включая сопловой венец |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
данной ступени в случае, если он является |
||||||||
|
|
|
|
|
|
охлаждаемым, кг/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
55 |
Коэффициент, |
характери- |
|
Принимаем: τ2 = 0 - при отсутствии охлажде- |
||||||||||
|
зующий эффективность ох- |
|
ния (t2 ≤ 800 0C) , |
τ2 = 0,05 - при наличии ох- |
||||||||||
|
лаждения рабочих лопаток, |
|
||||||||||||
|
τ2 |
|
|
|
лаждения (t2 > 800 0C) |
|
|
|
|
|||||
56 |
Удельная |
теплота |
переда- |
|
|
q2 =τ2 hs2 |
|
|
||||||
|
ваемая от лопаток рабочего |
|
|
|
|
|||||||||
|
венца |
к |
охладителю, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q2 , кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU42x1.jpg)
|
|
|
|
|
|
42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл.4.1 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
Определяемая |
|
Расчетная формула |
|
||||||||||||||||||||||
п/п |
|
|
величина |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
57 |
Относительная |
величина |
|
Определяется в зависимости от температуры |
|||||||||||||||||||||||
|
расхода охлаждающего воз- |
|
потока за рабочим венцом по табл. 4.2: |
||||||||||||||||||||||||
|
духа |
на лопатки |
рабочего |
|
линейной интерполяцией для |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
венца, |
|
в2 , % |
|
|
8000 C < t2 ≤12500 C и линейной экстраполя- |
|||||||||||||||||||||
|
G |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
цией для t2 >1250 0С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
58 |
Расход охлаждающего воз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
духа |
на лопатки |
рабочего |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Gв2 |
= Gв2 G2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
венца, Gв2 , кг/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
59 |
Температура охлаждающе- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= T2*к |
|
|
|
|
||||||||
|
го воздуха на входе в рабо- |
|
|
|
Tв |
2 |
= Tв |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
чий венец , Tв2 , К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
60 |
Температура охлаждающе- |
|
Тв2вых. = |
Тв2 |
+ |
|
|
q2 |
|
|
, |
|
|||||||||||||||
|
го воздуха на выходе из ра- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
cpв2 Gв2 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
бочего венца, Тв2вых. , К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
где сpв2 - средняя изобарическая теплоемкость |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
охлаждающего воздуха на входе в рабочий |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
венец, кДж/(кг К). Принимаем: сpв |
2 |
= сpв |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||
61 |
Температура смеси продук- |
|
|
|
|
|
|
Тв |
|
|
|
|
|
|
1,25 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вых. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
тов сгорания и охлаждаю- |
|
1 + G |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
щего воздуха на выходе из |
|
Т2см = Т2 |
|
|
в2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
||||||||
|
рабочего венца, Т2см, К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1 + Gв2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
62 |
Энтальпия смеси на выходе |
|
Определяют по найденному значению Т2см из |
||||||||||||||||||||||||
|
из |
|
рабочего |
венца, |
|
таблиц π(Т) функций |
|
|
для |
сухих |
продуктов |
||||||||||||||||
|
i2 см, кДж/кг |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
63 |
Изоэнтропический |
тепло- |
|
|
hs2 см = ρср. hs (1-τ2 ) , |
|
|
||||||||||||||||||||
|
перепад, срабатываемый на |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
охлаждаемом рабочем вен- |
|
где τ2 = 0,05 - при наличии охлаждения |
||||||||||||||||||||||||
|
це, hs2 см, кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
64 |
Энтальпия потока за ступе- |
|
|
|
i2s см = i1− hs2 см |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
нью при изоэнтропическом |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
расширении в охлаждаемом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
рабочем |
венце, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
i2s см , кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU43x1.jpg)
43
Продолжение табл.4.1
№ |
Определяемая |
|
Расчетная формула |
|
|||
п/п |
величина |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
65 |
Статическое давление за |
|
P |
= P |
|
π(i2s см) |
|
|
охлаждаемым рабочим вен- |
|
2 см |
1 |
|
π(i ) |
|
|
цом, P2 см, бар |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если лопатки рабочего венца ступени охлаждаемые, то дальнейший расчет проводится для смеси продуктов сгорания с охлаждающим воздухом.
Принимаем: T2 = T2 см ; i2 = i2 см; P2 = P2 см; |
hs2 = hs2 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
66 |
Удельный объем газа (сме- |
|
|
|
|
υ2 = |
R T2 10 |
−5 |
, |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
си) |
за |
рабочим |
венцом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
υ2 , м3/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
где R - газовая постоянная для сухих продуктов |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
67 |
Скорость выхода потока из |
|
|
|
w2 = 44,72 ψ |
hs2 + |
|
hw |
1 |
, |
|
|
||||||||||||
|
рабочего венца в относи- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
тельном движении, w2 |
, м/c |
где |
ψ = 0,95 - коэффициент скорости для рабо- |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
чих |
лопаток |
при |
отсутствии охлаждения; |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ψ = 0,94 - |
коэффициент скорости для рабочих |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
лопаток при наличии охлаждения |
|
|
|
|
|
||||||||||||
68 |
Длина рабочей лопатки рас- |
|
|
|
Из 3-й части курсовой работы. |
|
||||||||||||||||||
|
считываемой ступени, l2 , |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
69 |
Средний |
диаметр |
рабочего |
|
|
|
|
|
Dср2 |
= Dк2 + l2 , |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
венца, Dср2 , м |
|
|
|
где |
Dк2 - корневой диаметр рабочего венца, м, оп- |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ределенный в 3-й части курсовой работы. |
|||||||||||||||||
70 |
Угол |
выхода |
потока |
газа |
|
|
|
|
|
|
|
|
G2 |
υ2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β2 = arcsin |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
(смеси) из рабочего венца в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
относительном |
движении, |
|
|
|
|
|
|
π |
Dср2 l2 w2 |
||||||||||||||
|
β2 , град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
71 |
Окружная скорость на ра- |
|
|
|
|
|
u2 =π Dср2 z |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
бочем венце, u2 , м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
72 |
Скорость выхода потока га- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
за (смеси) из рабочего вен- |
|
с |
2 |
= |
u2 |
+ w2 − 2 u |
2 |
w |
2 |
cos β |
2 |
||||||||||||
|
ца в абсолютном движении, |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
с2 , м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
44
Продолжение табл.4.1
№ |
Определяемая |
|
|
|
Расчетная формула |
|
|||||||||||||
п/п |
величина |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
73 |
Угол выхода |
потока газа |
|
|
|
c2 + w2 − u2 |
|
|
|
||||||||||
|
(смеси) из рабочего венца в |
|
α2 |
= arccos |
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
+ β2 |
|
|||||
|
|
2 c2 w2 |
|
|
|||||||||||||||
|
абсолютном |
движении, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
α2 , град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
74 |
Теплоперепад, |
соответст- |
|
|
hc |
|
|
с |
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
вующий |
|
скорости |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
с2 , hc2 , кДж/кг |
|
|
|
|
2 |
44,72 |
|
|
|
|
|
|
||||||
75 |
Энтальпия |
торможения |
за |
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ступенью, i* , кДж/кг |
|
|
|
i2 |
= i2 + |
hC2 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
76 |
Температура торможения за |
|
Определяют по найденному |
значению i* |
из |
||||||||||||||
|
ступенью, T2* , К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
таблиц π(Т) функций для сухих продуктов сго- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
рания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
77 |
Давление |
торможения |
за |
|
|
* |
|
|
|
π |
(T2 ) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ступенью, P2* , бар |
|
|
|
P2 = P2 π(T2 ) |
|
|
|
|
|
|||||||||
78 |
Относительный |
лопаточ- |
|
ηст =1 − |
|
h1 + |
|
h2 + |
hc2 |
|
|||||||||
|
ный КПД ступени, η |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
ст |
|
|
|
|
hs1 + hs2 + hc0 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.2 Зависимость относительного расхода охлаждающего воздуха,
от температуры перед венцом
|
t* , 0С |
800.0001 |
|
|
… |
1250 |
|
|
… |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в1 ,% |
0.1 |
|
|
… |
5 |
|
|
… |
G |
|
|
|
|
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU45x1.jpg)
45
i * |
0* |
0 |
|
hC0 |
0 |
i0 |
|
|
hS1 |
|
|
|
hS |
|
|
i |
i1S |
h1 |
|
P1 |
1S |
||
|
P2
S
P0* T0*
P0 T0
P |
* |
T1* |
i |
|
|
|
1* 1 |
* |
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
hW1 |
|
|
i1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
* |
P * |
i |
* |
|
|
|
2 |
* |
|||
|
|
2 |
|
T2 |
2 |
|
i2 |
|
2 |
|
|
|
hS2 |
|
|
|
hC2 |
|||
2 |
|
|
|
|
h2 |
i2S |
S |
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.3 - Схема процесса расширения газа в ступени
46
Как указывалось выше, расчет проточной части турбины должен быть проведен с использованием готовой программы. Студент должен правильно подготовить исходные данные, самостоятельно выполнить расчет и проанализировать полученные результаты.
На рис.4.4 приводится образец файла с исходными данными для программы расчета проточной части газовой турбины по среднему диаметру, а на рис.4.5 – соответствующие результаты расчета.
Смысловое содержание переменных, используемых в выходном файле программы, дано в табл.4.3. Размерности исходных данных и результатов расчета соответствуют данным табл.4.1.
Выполнение части 4 курсовой работы заканчивается построением на миллиметровой бумаге треугольников скоростей для всех ступеней турбины.
В приложениях содержится основная информация, необходимая для выполнения и оформления курсовой работы.
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU47x1.jpg)
47
2 - Число ступеней турбины
573 - Gгаза, кг/с
1373 - T*газа, К
12.8 - Р*газа, бар
50 - n, об/с
====================== 1-я ступень 250 - Hs, кДж/кг
2.35- D1, м
0.17- L1, м
20 - Gвозд, кг/с
600 - Твозд, К
620 - Свозд, м/с
22- Угол_возд, град
2.35- D2, м
0.182 - L2, м
10 - Gвозд, кг/с
600 - Твозд, К
====================== 2-я ступень 250 - Hs, кДж/кг
2.35- D1, м
0.21- L1, м
0 - Gвозд, кг/с
0 - Твозд, К
0 - Свозд, м/с
0- Угол_возд, град
2.35- D2, м
0.24 - L2, м
0 - Gвозд, кг/с
0 - Твозд, К
======================
Рис.4.4. Образец файла с исходными данными для программы расчета проточной части турбины
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU48x1.jpg)
48
=============== |
1 Ступень ========================================== |
|||||
HS= .25000E+03 |
Ro= |
.18248E+00 |
|
|
||
Сопловые лопатки: |
|
|
|
P0*= |
.12800E+02 |
I0*= .15161E+04 |
T0*= .13730E+04( .10998E+04) |
||||||
D1= .23500E+01 |
L1= .17000E+00 |
|
|
|||
G_gas_1= .57300E+03 |
|
G_air_1= .20000E+02 |
T1_gas= .12235E+04 |
|||
T_air_1_in= .60000E+03 |
T_air_1_Out= .81212E+03 |
|||||
T1= .12069E+04 |
P1= |
.74854E+01 |
V1= .46328E+00 |
|||
C1_gas= .60517E+03 |
C_air= .62000E+03 |
|
||||
C1= .60567E+03 |
U1= |
.36914E+03 |
W1= .30088E+03 |
|||
Alfa1_gas= .22707E+02 |
|
Alfa_air_1= .22000E+02 |
|
|||
Alfa1= .22682E+02 |
Beta1= .50918E+02 |
I1*= .13582E+04 |
||||
T1*= .12442E+04( .97107E+03) |
P1*= |
.85132E+01 |
||||
Рабочие лопатки: |
L2= .18200E+00 |
|
|
|||
D2= .23500E+01 |
|
|
||||
G_gas_2= .59300E+03 |
|
G_air_2= .10000E+02 |
T2_gas= .11782E+04 |
|||
T_air_2_in= .60000E+03 |
T_air_2_Out= .72122E+03 |
|||||
T2= .11693E+04 |
P2= |
.65942E+01 |
V2= .55226E+00 |
|||
C2= .24923E+03 |
U2= |
.36914E+03 |
W2= .39991E+03 |
|||
Alfa2= .10206E+03 |
Beta2= .37551E+02 |
I2*= .12997E+04 |
||||
T2*= .11960E+04( .92283E+03) |
P2*= |
.72496E+01 |
||||
KPD= .77639E+00 |
|
|
|
|
|
|
=============== |
2 Ступень ========================================== |
|||||
HS= .25000E+03 |
Ro= |
.21220E+00 |
|
|
||
Сопловые лопатки: |
|
|
|
P0*= |
.72496E+01 |
I0*= .12997E+04 |
T0*= .11960E+04( .92283E+03) |
||||||
D1= .23500E+01 |
L1= .21000E+00 |
|
|
|||
G_gas_1= .60300E+03 |
|
G_air_1= .00000E+00 |
T1_gas= .10153E+04 |
|||
T_air_1_in= .00000E+00 |
T_air_1_Out= .00000E+00 |
|||||
T1= .10153E+04 |
P1= |
.35028E+01 |
V1= .83286E+00 |
|||
C1_gas= .65671E+03 |
C_air= .00000E+00 |
|
||||
C1= .65671E+03 |
U1= |
.36914E+03 |
W1= .39418E+03 |
|||
Alfa1_gas= .31779E+02 |
|
Alfa_air_1= .00000E+00 |
|
|||
Alfa1= .31779E+02 |
Beta1= .61329E+02 |
I1*= .11617E+04 |
||||
T1*= .10810E+04( .80786E+03) |
P1*= |
.45358E+01 |
||||
Рабочие лопатки: |
L2= .24000E+00 |
|
|
|||
D2= .23500E+01 |
|
|
||||
G_gas_2= .60300E+03 |
|
G_air_2= .00000E+00 |
T2_gas= .97881E+03 |
|||
T_air_2_in= .00000E+00 |
T_air_2_Out= .00000E+00 |
|||||
T2= .97881E+03 |
P2= |
.29088E+01 |
V2= .10285E+01 |
|||
C2= .35092E+03 |
U2= |
.36914E+03 |
W2= .49089E+03 |
|||
Alfa2= .94079E+02 |
Beta2= .45483E+02 |
I2*= .11028E+04 |
||||
T2*= .10313E+04( .75811E+03) |
P2*= |
.35999E+01 |
KPD= .69753E+00
=====================================================================
Рис.4.5. Образец файла с результатами расчета проточной части турбины
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU49x1.jpg)
49
Таблица 4.3 Смысловое содержание переменных, используемых в выходном файле программы расчета проточной части турбины по среднему диаметру
Для ступени
HS, Ro |
Изоэнтропический теплоперепад на ступень и степень |
|
реактивности |
Для сопловых лопаток |
T0* , P0* , I0*
D1, L1
G_gas_1, G_air_1
T_air_1_in,
T_air_1_Out,
T1_gas
T1, P1, V1,
C1_gas, C_air
C1, U1, W1
Alfa1_gas ,
Alfa_air_1
Alfa1, Beta1
T1*, P1*, I1*
Полные температура, давление и энтальпия на входе в ступень
Средний диаметр и высота сопловых лопаток
Расходы газа и охлаждающего воздуха для сопловых лопаток соответственно
Температура охлаждающего воздуха на входе и выходе из сопловых лопаток, и температура газа на выходе из сопловых лопаток
Статические температура, давление и удельный объем смеси газа и охлаждающего воздуха за сопловыми лопатками
Скорости газа за сопловыми лопатками и охлаждающего воздуха на выходе из сопловых лопаток
Скорости C1, U1 и W1 для смеси газа и охлаждающего воздуха на выходе из сопловых лопаток
Углы выхода газа и охлаждающего воздуха в абсолютном движении для сопловых лопаток
Углы α1, β1 для смеси газа и охлаждающего воздуха на выходе из сопловых лопаток
Полные температура, давление и энтальпия смеси газа и охлаждающего воздуха на выходе из сопловых лопаток. В скобках после значения T1* в Кельвинах указана температура в градусах Цельсия
![](/html/2706/242/html_s025TVdvhM.tKqX/htmlconvd-2w9ltU50x1.jpg)
50
Продолжение табл. 4.3
Для рабочих лопаток
D2, L2
G_gas_2, G_air_2
T_air_2_in,
T_air_2_Out,
T2_gas
T2, P2, V2,
C2, U2, W2
Alfa2, Beta2
T2*, P2*, I2*
KPD
Средний диаметр и высота рабочих лопаток
Расходы газа и охлаждающего воздуха для рабочих лопаток соответственно
Температура охлаждающего воздуха на входе и выходе из рабочих лопаток, и температура газа на выходе из рабочих лопаток
Статические температура, давление и удельный объем смеси газа и охлаждающего воздуха за рабочими лопатками
Скорости C2, U2 и W2 для смеси газа и охлаждающего воздуха на выходе из рабочих лопаток
Углы α2, β2 для смеси газа и охлаждающего воздуха на выходе из рабочих лопаток
Полные температура, давление и энтальпия смеси газа и охлаждающего воздуха на выходе из рабочих лопаток. В скобках после значения T2* в Кельвинах указана температура в градусах Цельсия
КПД ступени