РПР_1_укр_print_строймех_2011
.pdfординат епюри М (положення розтягнутих волокон елементів рами біля вузлів вказані пунктиром, рис. 3).
Вузол 2 |
Вузол 3 |
Вузол 4 |
М2 = 0; |
М3 = 0; |
М4 = 0. |
|
Рис.3 |
|
За поперечними Q і поздовжнім N силам будь-яка частина рами під їх дією і зовнішнім навантаженням, що відноситься до цієї частини рами, повинна знаходитися в рівновазі, див. рис. 4.
Рис.4
За рис. 4 виходить:
x = Q12 – Q3B – QC4 = 8 – 1 – 7 = 8 – 8 = 0.
y = N12 + N3B - q 6 + NC4 = 4 + 0 – 2 ·6 +8 = 12 – 12 = 0. Отже, епюри M, Q, N побудовані правильно.
11
ПРИКЛАД РОЗРАХУНКУ БАГАТОПРОЛЬОТНОЇ ШАРНІРНОКОНСОЛЬНОЇ БАЛКИ
1. Кінематичний аналіз балки
W = 3D – 2 ШО – СОП = 3 · 4 – 2 · 3 – 6 = 0.
Для заданої балки будуємо поверхову схему. Кожен елемент поверхової схеми є статично визначеною і геометрично незмінною балкою.
2. Визначення опорних реакцій і побудова епюр внутрішніх зусиль Розрахунок багатопрольотної балки зручно вести розглядаючи окремо
елементи поверхової схеми як одно прольотні статично визначні балки. Розрахунок починають з самих верхніх елементів поверхової схеми і поступово переходять до тих, що розташовані нижче, враховуючи при цьому тиск елементів які на них опираються.
а. Балка 4 – 6: V4 = V6 = 5 кН; M4 = M6 = 0; M54 = V4 · 2 = 10 кНм.
б. Балка 6 – 11: V11 M7 = 0; V7 6 + V6 9 – q 6 3 = 0; V11 = 6,5 кН V7 M11 = 0; V7 6 – V6 9– q 6 3 = 0; V7 = 16,5 кН.
Перевірка: y = 0; V7 + V8 – V6 – q 6 = 0; 23 – 23 = 0; M6-7 = 0; M7-6 = – V6 3 = – 5 3 = –15 кНм; М11-7 = 0; М7-11 = V11 6 – q 6 3 = –15 кНм;
Q6-7 = – V6 = – 5 кН; Q7-6 = – 5 кН; Q11-7 = – V11 = – 6,5 кН; Q7-11 = – V11 + q 6 = 11,5.
Положення нульової ординати Q. Q(x0) = – V11 + qx0 = 0, x0 = 2,217м. Екстремальне значення М
M |
|
2,27 |
V |
2,17 q |
2,172 |
7,04 кНм. |
x0 |
|
|||||
|
11 |
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
в. Аналогічно розраховуємо балки 1 – 4 і 11 – 15.
г. Остаточні епюри згинальних моментів і поперечних сил будуються шляхом об'єднання на одному рисунку відповідних епюр, побудованих для кожної окремої балки, дивись рис. 5.
12
Рис. 5
13
3. Побудова ліній впливу згинального моменту М14, поперечної сили Q14 і
опорної реакції V15.
Побудову будь-якої ліній впливу завжди починають з того елементу шарнірно-консольної балки, якому належить переріз або опорна реакція, що розглядається. Закінчивши побудову лінії впливу в межах цього елементу, продовжують її побудову на інших елементах балки відповідно до поверхової схеми, дивись рис. 6.
Рис. 6
14
Початок побудови лінії впливу залежить від виду елемента балки, місця розташування перерізу (в прольоті або на консолі) і силового чинника (M, Q або R) для якого будують лінію впливу.
При цьому вигляд лінії впливу не залежить від зовнішнього навантаження, а залежить тільки від геометрії балки.
4. Визначення зусиль за допомогою ліній впливу
Будь-яке зусилля від дії зовнішніх навантажень можна визначити за допомогою лінії впливу за формулою
m |
n |
k |
|
S Pi yi qi i M itg i . |
(4) |
||
1 |
1 |
1 |
|
У рівнянні (4) зосереджені сили Pi і рівномірно розподілені навантаження qi рахують зі знаком плюс якщо вони спрямовані зверху вниз і мінус - якщо знизу вверх. Знаки відповідних ординат yi і площин ωi ліній впливу вказані на самих лініях впливу. Зосереджений момент Mi беремо зі знаком плюс якщо він є спрямованим за годинниковою стрілкою. Кут нахилу дотичної до лінії впливу під місцем дії моменту αi є позитивним, якщо лінія впливу під моментом зростає зліва направо.
Тоді, в нашому випадку:
M14 P1 y1 P2 y2 |
q M tg 5 0 |
10 0,75 |
3 |
|
|
1 |
|
|
|
10 |
|
3 |
23кНм. |
|||||||
|
2 |
|
9 3 |
3 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Q14 |
P1 y1 |
P2 y2 |
|
q M tg 5 0 |
10 0,25 |
3 |
|
|
|
1 |
6 |
|
|
10 0 15,5кН. |
||||||
|
|
2 |
1 3 1 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
V15 |
P1 y1 |
P2 y2 |
q M tg 5 0 10 ( 0,25) 3 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
10 0 18,5кН. |
||||||||
|
2 |
6 1 4 1 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Порівняння зусиль, отриманих аналітично і за лініями впливу
Порівняння виконане в табличній формі (дивись таблицю 3).
15
|
|
|
|
|
Таблиця 3. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зусилля і |
Спосіб обчислення |
Погрішність |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
розмірність |
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
Аналітичний |
По лініях впливу |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M14, кНм |
|
– 23 |
|
– 23 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q14, кН |
|
– 15,5 |
|
– 15,5 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V15, кН |
|
18,5 |
|
18,5 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отже, обчислення шарнірно консольної балки виконані вірно.
Список літератури
1.Строительная механика стержневых систем и оболочек: Учебное пособие для вузов /Под ред. Б.И.Бутенко. – Киев: Вища школа., 1989. – 488 с.
2.Строительная механика. Руководство к практическим занятиям /Под ред. Ю.И.Бутенко. – 2-е изд., перераб. и доп. – Киев: Вища школа, 1989. – 367 с.
16
Навчальне видання
БУДІВЕЛЬНА МЕХАНІКА
МЕТОДИЧНІ ВКАЗІВКИ до виконання розрахунково-проектувальної роботи № 1
«Розрахунок плоскої статично визначної рами і багатопрогонової балки»
Укладачі:
Мущанов Володимир Пилипович Жук Микола Романович Зубенко Ганна Василівна