МУ по курсачу ДВС
.pdfВеличину n2 можно определить (если она не задана) по эмпирической формуле профессора В.А. Петрова.
Температура в конце расширения Тe [К]:
- для дизеля: Te |
|
Tz |
, |
(2.29) |
|
|
n2 1 |
||||
|
|
|
|
||
- для ДсИЗ: Tе |
TZ |
|
|
||
|
|
. |
|
(2.30) |
|
|
n2 1 |
|
|||
2.5 Процесс выхлопа |
|
||||
Давление в конце выхлопа pr [кПа]: |
|
||||
|
|
|
|
рr kr po , |
(2.31) |
где kr– коэффициент, зависящий от сопротивления выпускного тракта (для двигателей без наддува kr=(1,05…1,25); для двигателей с надду-
вом kr=(0,75…0,98)).
3 ПОСТРОЕНИЕ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАБОТЫ
ДВИГАТЕЛЯ
3.1 Построение индикаторной диаграммы
Для построения индикаторной диаграммы (см. рисунок 3.1) рекомендуются следующие наиболее удобные масштабы:
-для давления: 1мм= (25…35) кПа;
-для объема: 10мм=Vс – для дизеля;
20мм=Vс – для ДсИЗ
На диаграмме проводится линия атмосферного давления и отмечаются по результатам теплового расчета характерные точки процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения и выхлопа (рарc, рz, ре и рr).
Необходимые для построения политроп сжатия и расширения пятьшесть точек вычисляются по уравнению:
n1
- для сжатия: p х pа Vа , (3.1)
Vi
гдеVi- промежуточное значение рабочего объема;
11
|
|
Vа |
n2 |
|
|
- для расширения: |
|
. |
(3.2) |
||
p |
у pе |
V |
|||
|
|
|
i |
|
|
Эти политропы могут строиться и графически.
На индикаторной диаграмме должны быть указаны: название диаграммы, линия атмосферного давления, масштабы и градуировки осей, обозначения характерных точек, шкалы осей.
3.2 Определение индикаторных показателей работы двигателя
Теоретическое значение среднего индикаторного давления рi определяется графически и аналитически.
Графически теоретическое среднее индикаторное давление рiгр [кПа] определяется по формуле:
pi гр |
F |
, |
(3.3) |
|
|||
l |
где F – площадь индикаторной диаграммы, мм2; l=Vh – длина диаграммы по оси абсцисс, мм;
- масштаб давления, кПа/мм.
Для аналитического определения теоретического среднего индикаторного давления рi/ [кПа] используются формулы:
- для дизеля: p / |
pc |
|
( 1) |
р |
|
(1 |
1 |
|
) |
1 |
|
(1 |
1 |
|
) , |
(3.4) |
|
|
|
|
|
|
n2 |
|
|
|
n1 |
|
|||||||
i |
1 |
р |
|
n2 |
1 |
|
1 |
|
n1 |
1 |
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- для ДсИЗ: p |
/ |
pc |
|
р |
|
(1 |
1 |
|
) |
1 |
|
(1 |
1 |
|
) |
(3.5) |
|
i |
1 |
n2 1 |
n2 |
1 |
n1 |
1 |
n1 |
1 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Фактическое значение среднего индикаторного давления рi |
в кПа |
определяется с учетом закруглений диаграммы и затрат на насосные (вспомогательные) хода поршня:
pi =φ∙ pi/ - р, |
(3.6) |
где φ – коэффициент закруглений диаграммы (учитывает снижение площади диаграммы из-за закруглений в точках а z0, z, е, r),
=0,92…0,95;
p=pr-pa, кПа.
В пояснительной записке вкратце раскрывается физический смысл величины рi.
Величины среднего индикаторного давления, вычисленные аналитически и графически, не должен отличаться более чем на 3…5%
12
|
.)дизель( двигателя четырехцилиндровогосил |
инерционных ,газов давления Графики 1Рисунок.3 |
Pг, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
9000 |
z0 |
z |
|
|
|
|
|
|
||
|
Pz0 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
8400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
7800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
7200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Индикаторнаядиаграмма |
|
|
|
||||
|
6600 |
|
|
p=30кПа/мм |
|
|
|
|
|||
|
6000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
5400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
4800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Pc |
с |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
4200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
2400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
13 |
1800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
600 |
|
|
|
|
|
|
|
е |
|||
Ре |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
r |
|
|
|
|
|
|
||||
Ро |
|
|
|
|
|
|
а |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Vc |
|
Vh |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Va |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ПолукругБрикса |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
и |
|
|
|
? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тангенциальных |
|
Pj, |
|
О |
О1 r/2 |
|
|
|
|
|
|
|
кПа |
|
Графикинерционныхусилий |
||||||
|
|
1500 |
|
||||||||
|
|
|
пометодуТолле |
|
|
||||||
|
|
|
|
A |
|
|
|||||
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
500 |
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
- |
2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
500 |
|
5 |
|
|
|
|
B |
||
|
|
1000 |
|
|
C |
1 2 |
3 |
4 |
5 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схемакривошипно-шатунногомеханизма |
R |
K |
T |
|
||
|
|
|
|
|
|||
|
дляопределениятангенцальныхусилий |
E |
|
|
|
||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O |
? |
|
N |
K |
Pg |
|
|
|
|
|
Диаграмматангенцальнойсилыодногоцилиндра |
|
|
|
|
||
Т, кПа |
впуск |
|
сжатие |
рабочийход |
|
|
выпуск |
2400 |
|
|
|
|
|
|
|
1800
1200
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, град |
45 |
90 |
135 |
180 |
225 |
|
315 |
|
405 |
450 |
495 |
|
585 |
630 |
675 |
720 |
|
|
270 |
360 |
540 |
|||||||||||||
600 |
|
|
|
|
420 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
|
|
|
Т, кПа |
|
Суммарнаятангенцальная |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
3600 |
|
диаграммавцеломдвигателе |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аизб |
|
|
|
|
|
|
|
Т, кПа |
|
|
|
|
|
|
3000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2400 |
|
Совмещенныедиаграммы |
|
2400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
тангенцальнойсилы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1800 |
|
|
4-хцилиндров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
90 |
135 |
|
|
|
|
|
|
, град |
|
|
|
|
|
45 |
|
|
|
180 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
45 |
90 |
135 |
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Индикаторный коэффициент полезного действия определяется по формуле:
|
|
R L T0 |
pi |
. |
(3.7) |
|||
i |
|
p0 |
QH |
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
v |
|
|||||
Затем находится индикаторный удельный |
расход топлива gi |
|||||||
[кг/(кВт∙ч)]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g i |
|
3600 |
. |
|
|
(3.8) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
i QH |
|
|
|
Раскрывается физический смысл величин ηi и gi. Полученные значения pi, ηi и gi сравниваются с достигнутыми наилучшими их значениями.
3.3 Определение эффективных показателей работы двигателя
Среднее эффективное давление pе в кПа определяется по формуле:
|
ре рi |
рТ , |
|
|
(3.9) |
где pТ – механические потери, кПа: |
|
|
|
|
|
- для дизеля: |
|
|
|
|
|
р |
(0,9 |
С ) 102 |
, |
|
(3.10) |
Т |
|
m |
|
|
|
- для карбюраторного двигателя: |
|
|
|
|
|
р |
(0,35 |
С ) 102 |
, |
(3.11) |
|
Т |
|
m |
|
|
|
где σ - коэффициент при определении механических потерь, прини-
маемый 0,11…0,15;
Сm- средняя скорость поршня, м/с.
Средняя скорость поршня вычисляется, ориентируясь на предварительно определенное значение хода поршня:
Сm |
|
S |
n |
. |
|
(3.12) |
30 |
|
|||||
|
|
|
|
|||
Эффективный коэффициент полезного действия |
|
|||||
|
е |
i |
м , |
(3.13) |
||
где м - механический коэффициент полезного действия. |
|
|||||
|
м |
ре |
рi . |
(3.14) |
Эффективный удельный расход топлива в г/кВтч определяется по выражению:
ge gi . (3.15)
м
14
4 АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ЗАДАННОГО В ВАРИАНТЕ ПАРАМЕТРА НА ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ ДВИГАТЕЛЯ
Основной (заданный) вариант рассчитывается обычным способом, используя выше приведенные формулы.
После завершения работы по основному варианту ведется расчет на ЭВМ для основного варианта и указанных в варианте 5 значений варьируемого параметра, используя программу - DVS.exe, разработанную кафедрой на основе вышеизложенной методики.
После запуска программы в компьютер необходимо ввести следующие данные:
-номер варианта
-тип двигателя (карбюр. или дизель)
-номинальная эффективная мощность- Nен, кВт
-номинальная частота вращения- nн, мин-1
-степень сжатия-
-давление наддува- pк, кПа
- подогрев свежего заряда- Т, К
- температура остаточных газов- Тr, К - коэффициент остаточных газов- r
-коэффициент при определении давления в конце впуска
-коэффициент при определении давления в конце выпуска
- степень нарастания давления - р
-коэффициент избытка воздуха-
-коэффициент использования теплоты-
-коэффициент при определении механических потерь - σ
-число цилиндров- i
-коэффициент короткоходности- k
-средняя скорость поршня- Сm
-температура в конце сгорания- Тz, К
-давление в конце сгорания- pz, кПа
- эффективный КПД- е
- показатель политропы сжатия- n1
15
-показатель политропы расширения- n2
-политропа сжатия компрессора- nк (для дизеля с наддувом)
Если Ваш расчет произведен правильно, программа продолжит свою работу и проведет расчет, в противном случаи Вам необходимо проверить правильность расчета или провести повторный расчет выбрав иные значения коэффициентов.
Далее необходимо указать параметр для анализа и последовательно ввести заданные значения этого параметра. По результатам полученных данных следует построить графики, показывающие влияние заданного параметра на технико-экономические показатели работы двигателя, проанализировать эти графики (объяснить почему именно так влияет заданный параметр).
5 УТОЧНЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОМПЛЕКСНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ СТЕПЕНИ ФОРСИРОВАННОСТИ ДВИГАТЕЛЯ
Основные размеры двигателя определяются на основе потребной мощности двигателя с учетом коэффициента короткоходности k и отношения =r/l.
Принятые значения k и обосновываются.
Уточненное по результатам теплового расчета значение рабочего
объема одного цилиндра находится по формуле Vh [м3]: |
|
|||||
V |
|
12,55 |
Nе |
, |
(5.1) |
|
h |
|
|
|
|||
|
|
pе |
i |
|
||
|
|
|
|
где ω – угловая скорость вращения коленчатого вала двигателя. Уточненное значение диаметра цилиндра D [м]:
|
|
|
|
|
|
D |
3 4 Vh |
|
|||
|
π |
k |
. |
(5.2) |
|
Ход поршня S [м]: |
|
|
|
|
|
S |
|
k |
D . |
(5.3) |
|
Радиус кривошипа R [м]: |
|
|
|
|
|
R |
|
S 2 . |
(5.4) |
||
Длина шатуна l [м]: |
|
|
|
|
|
l |
R . |
(5.5) |
16
Для дальнейших расчетов используются только эти уточненные значения D, S, R и l.
Комплексные показатели степени форсированности двигателя: -удельная литровая мощность двигателя Nл [кВт/л]:
Nл |
Nен |
, |
(5.6) |
Vh |
|
|
|
|
|
|
|
-удельная поршневая мощность Nп [кВт/дм2]: |
|
||
Nп Nл |
S . |
(5.7) |
6 ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ
Тепловой баланс характеризует распределение теплоты, выделившейся при сгорании топлива, введенного в цилиндр двигателя, на полезно используемую работу, теплоту уносимую с охлаждающей жидкостью и с выхлопными газами, а также неучтенные потери. Определять их удобно в %.
Общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом Q [кДж/ч]:
|
|
Q |
|
|
QH GT , |
(6.1) |
|||||||
|
|
q =100%. |
|
||||||||||
Теплота, эквивалентная эффективной работе Qe [кДж/ч]: |
|
||||||||||||
|
|
Qe |
|
3600 Ne , |
(6.2) |
||||||||
|
|
q |
|
|
Qе |
|
100% . |
|
|
|
(6.3) |
||
|
|
e |
|
|
Q |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Теплота, передаваемая охлаждающей среде Qв [кДж/ч]: |
|
||||||||||||
- для дизеля: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
С i D2,3 |
nm |
1 |
3,6 , |
|
(6.4) |
||||||
|
|
||||||||||||
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
Qв |
100% , |
|
(6.5) |
||||
|
|
в |
|
|
Q |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
- для ДсИЗ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
С i D 2,3 nm |
Q Qн.с. |
3,6 , |
(6.6) |
||||||||
в |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
q |
|
|
Qв |
100% , |
(6.7) |
в |
|
Q |
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
где С – коэффициент, равный 0,45…0,53; |
|
||||
m- коэффициент, равный 0,6…0,7. |
|
||||
Теплота, уносимая с отработавшими газами Qr [кДж/ч]: |
|
||||
Qr Cp |
|
(Tr |
To ) (GB GT ) , |
(6.8) |
где Ср – удельная массовая средняя теплоемкость отработавших газов при постоянном давлении, Ср=1,04 кДж/(кг К);
Gв и GT - массы поступивших в цилиндр воздуха и топлива, кг/ч,
q |
|
Qr |
100% . |
(6.9) |
|
r |
Q |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
Потеря теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива (для ДсИЗ при 1) Qн.с [кДж/ч]:
Q |
119950 (1 ) L |
G , |
(6.10) |
||
н.с. |
|
|
0 |
T |
|
q |
|
Qн.с. |
100% . |
|
(6.11) |
н.с. |
Q |
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Неучтенные потери Qн.у[кДж/ч]:
Qн. у. Q |
(Qe Qв Qr Qн.с. ) , |
(6.12) |
||
Qн.у. |
|
Qн.у. |
100% . |
(6.13) |
|
|
|||
|
|
Q |
|
С использованием полученных данных строится график теплового баланса двигателя.
7 КИНЕМАТИЧЕСКИЙ И ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КРИВОШИПНО-ШАТУННОГО МЕХАНИЗМА
Для заданного в варианте положения коленчатого вала (угла ) приводится в определенном масштабе схема сил, действующих на КШМ – суммарной, нормальной, направленных по шатуну и кривошипу и тангенциальной. Для этого же положения кривошипа определяются крутящий и опрокидывающий моменты, сравниваются их величины и дается объяснение результатам сравнения.
18
7.1 Построение полукруга Брикса и графика инерционных усилий
Полукруг Брикса строится следующим образом.
Ниже индикаторной диаграммы проводится полуокружность радиусом r=Vh/2. По горизонтали от центра полукруга т.О откладывается
в сторону НМТ (наружной мертвой точки) отрезок ОО1 |
равный |
r |
|
|
|||
2 |
|||
|
|
(рисунок 3.1). От точки О1 проводится луч О1К под углом (для которого требуется определить положение поршня) до пересечения с полуокружностью. Вертикаль через точку К (пересечения луча О1К с полуокружностью) и определяет положение поршня для рассматриваемого угла (отрезок V – ход поршня).
Удельная масса поступательно движущихся деталей КШМ в г/см2:
ms=mn+0,275mш, |
(7.1) |
Для приближенных расчетов значения mn и mш можно принимать по таблице 7.1.
Таблица 7.1 Значения масс комплекта поршня mn и шатуна mш |
||||
[г/см2]. |
|
|
|
|
Наименование |
Материал |
ДсИЗ |
Дизели |
|
детали |
||||
|
|
|
||
Поршень |
Алюминиевый сплав |
8…15 |
15…30 |
|
|
|
|
||
Чугун |
15…25 |
25…40 |
||
|
||||
Шатун |
Сталь |
10…20 |
25…40 |
Параметры, необходимые для построения графика инерционных
сил по методу Толле, находятся по формулам [кПа]: |
|
|||||||
А |
p |
j max |
m |
2 |
r (1 |
) 10 3 , |
(7.2) |
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
B |
p |
j max |
m |
2 |
r (1 |
) 10 3 , |
(7.3) |
|
|
|
s |
|
|
|
|
||
C |
p |
|
3 m |
|
2 r |
10 3 |
(7.4) |
|
|
|
|
j max |
s |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
где r- радиус полукруга Брикса, м.
После определения величин А, В, и С в таком же масштабе, как и давления газов, откладываются А – в ВМТ, В – в НМТ и С – в пересечении прямой, соединяющей точки А и В с нулевой линией (см. рису-
нок 3.1).
Затем используя точки А, В и С строится парабола, точка С соединяется с точками А и В, стороны АС и ВС полученного АВС делятся
19
на одинаковое число отрезков, одноименные (с одинаковыми цифрами) точки соединяются между собой и к полученным линиям проводится огибающая кривая. Она и будет представлять график инерционных усилий возвратно-поступательно движущихся деталей КШМ.
7.2 Построение графика тангенциальных сил
Используя индикаторную диаграмму, график инерционных сил и полукруг Брикса находится действующая на поршень суммарная сила рд в кПа (через каждый 15 град угла поворота кривошипа коленчатого вала) по выражению:
рД |
( рr р0 ) р j |
(7.5) |
где pr - давление газов в надпоршневом пространстве, кПа;
pj- инерционное усилие при рассматриваемом положении кривошипа коленчатого вала, кПа.
Знаки усилий (Рг -Po) и Рj определяют по условию – если усилия препятствуют движению поршня, то минус, если направлены в сторону движения поршня - плюс.
Результаты расчета для удобства заносятся в таблицу 7.2. Таблица 7.2 Результаты вычислений.
, |
pг, |
(pг-pо), |
pj, |
pд= (pг-pо) pj, |
Т, |
град |
кПа |
кПа |
кПа |
кПа |
кПа |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
15 |
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
45 |
|
|
|
|
|
… |
|
|
|
|
|
720 |
|
|
|
|
|
Величину силы Т нужно определить, используя схему КШМ (рисунок 3.1). Для этого на продолжении радиуса кривошипа ОД откладывают отрезок ДЕ, равный (в принятом масштабе) силе рд.
Перпендикуляр, проведенный из точки Е на ось цилиндра двигателя до пересечения с направлением шатуна - отрезок ЕF и представляет силу Т.
Для многоцилиндрового двигателя строится суммарная диаграмма тангенциальных сил с учетом расположения колен вала двигателя. Так, для четырехтактного двухцилиндрового двигателя с расположением
20