u_po_kursu__RASPROSTRANENIE_RADIOVOLN_I_ANTE
.pdfОсновные размеры ЛПВА показаны на рис. 3. Длины вибраторов и расстояния между ними изменяются в геометрической прогрессии.
l l τn 1, |
d |
n |
d τn 1, |
R R τn 1, |
n 1, 2, N, |
n 1 |
|
1 |
n 1 |
|
где l1 λmax4, d1 4l1σ, R1 l1ctg α .
Рис. 3.
Для согласования ЛПВА с питающим коаксиальным кабелем необходимо, чтобы волновое сопротивление двухпроводного распределитель-ного фидера Z0, обеспечивало требуемое значение активной части входного сопротивления антенны R0, которое в свою очередь должно быть равно волновому сопротивлению питающего коаксиального кабеля, т. е. R0 = Zв. Необходимое значение волнового сопротивления распределительного фидера Z0 можно найти по формуле, взятой из [1]
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
2 |
|
|||
Z0 |
R0 |
τ |
|
|
τ |
||||||||
|
0 |
|
|
|
0 |
|
|
|
1 , |
||||
|
|
|
8 σ Za |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 σ Za |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Za среднее значение волнового сопротивления вибратора:
|
|
l |
|
Za |
120 ln |
|
2,25 , Ом. |
|
|||
|
|
a |
|
Величина l/a, где a радиус вибратора, выбирается из конструктивных соображений (обычно l/a = 30 50). В классической ЛПВА предполагается, что радиус вибратора уменьшается пропорционально уменьшению его длины.
По найденному значению Z0 можно определить отношение размеров проводников двухпроводного распределительного фидера [2]
h |
|
eZ0 120 e Z0 120 |
||
|
|
, |
||
d |
2 |
|||
|
|
где h расстояние между центрами проводников; d - диаметр проводника. Обычно выбирают d не меньше диаметра самого длинного вибратора.
Направленные свойства ЛПВА близки к направленным свойствам антенны бегущей волны в оптимальном режиме, длина которой равна длине активной области:
21
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
λmax |
|
|
||
LA |
|
|
1 |
|
|
ctg . |
|
|
|||||
|
|
4 |
|
|
Bar |
ДН ЛПВА в плоскости H определяется только множителем системы, так как в этой плоскости вибраторы не обладают направленными свойствами
|
|
|
|
|
πL |
A |
|
|
||
|
|
|
sin |
|
|
|
γ cos |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
f |
|
( ) |
|
|
λ |
|
|
. |
||
H |
|
|
πLA |
|
γ cos |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
λ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ДН ЛПВА в плоскости E зависит еще и от направленных свойств полуволнового вибратора в этой плоскости
|
|
|
π |
|
|
|
|
πL |
A |
|
|
|||
|
|
|
cos |
|
sin θ |
|
sin |
|
|
|
γ cos θ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
f |
|
(θ) |
|
|
|
λ |
|
|
. |
|||||
E |
cos θ |
|
|
πLA |
|
γ cos θ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В приведенных формулах: γ 1 λ (2LA ) |
оптимальный коэффициент |
замедления; и углы, отсчитываемые от оси антенны в плоскостях E и H соответственно.
Литература.
1.Сверхширокополосные антенны. Сборник статей под общей редакцией Л.С. Бененсона. М.: Мир, 1964.
2.Петров Б.М., Костромитин Г.И., Горемыкин Е.В. Логопериодические вибраторные антенны. Учебное пособие для вузов. М.: Горячая линия Телеком, 2004.
3.Жук М.С., Молочков Ю.Б. Проектирование линзовых, сканирующих, широкодиапазонных антенн и фидерных устройств. М.: Энергия, 1973.
Вариант №8
1. Задание на проектирование.
Спроектировать зеркальную антенну в виде параболоида вращения. Исходные данные:
-рабочая длина волны - λ;
-ширина диаграммы направленности (д.н,) по половинной мощности 20.5 ;
-уровень первого бокового лепестка - ;
-коэффициент направленного действия (к.н.д.) облучателя - приведены в таблице.
22
|
Параметр |
|
Предпоследняя цифра номера студенческого билета |
|
||||||||||
|
|
|
0 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
9 |
|
λ,см |
2,5 |
|
3,0 |
2,5 |
3,0 |
2,5 |
3,0 |
2,5 |
3,0 |
2,5 |
|
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0.5, град. |
2,5 |
|
1,0 |
2,0 |
1.5 |
2,0 |
1,5 |
3,0 |
1,5 |
2,5 |
|
1,0 |
|
|
, Дб |
|
-20 |
|
-22 |
-24 |
-20 |
-22 |
-24 |
-20 |
-22 |
-24 |
|
-20 |
|
|
|
6,0 |
|
7,5 |
9,0 |
6,0 |
7,5 |
9,0 |
6,0 |
7,5 |
9,0 |
|
6,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.Методические указания.
1.Исходя из по таблице 5.1 [1] стр. 113 определяется относительный
уровень поля на краю зеркала - ∆ .
2.В качестве облучателя зеркальной антенны использовать пирамидальный рупор, создающий поле излучения с линейной поляризацией. По заданной величине D рассчитываются размеры раскрыва пирамидального рупора([4] стр.262) для получения осесимметричной д.н. Размеры раскрыва рупора выбирается из соотношения
ap =1.5bp. Длина пирамидального рупора определяется исходя из рекомендации на стр. 154-155[5].
3.По формулам (6.33) и (6.32) [5] рассчитываются д.н. облучателя в пл. Ē и в пл. Ĥ.
4.По рассчитанной д.н. облучателя и требуемому значению ∆ определяется половина угла раскрыва параболического зеркала –.
5.Используя ту же таблицу 5.1 [1] определяют радиус раскрыва зеркала -Rо.
6.По формулам (9.8) и (9.7)[1] рассчитывается фокусное расстояние ƒ и профиль параболического зеркала.
7.В предположении, что при выбранных размерах раскрыва пирамидального рупора его д.н. осесимметрична, используя д.н. облучателя в одной из главных плоскостей, рассчитывают распределение поля по раскрыву зеркала(формула (9.9])[1].
8.Построенное распределение поля апроксимируется степенным рядом, при этом определяются коэффициенты , и , [1] стр. 193-194
9.Рассчитывается д.н. антенны (формула(9.12)[1]).
10.По рассчитанной д.н. определяется КНД антенны (формула (4.21)[4]). Затем рассчитывается результирующий КИП раскрыва (формула
(9.14)[1], апертурный КИП по преобразованной формуле (18.45)[2], коэффициент перехвата по формуле (11.41)[4] множитель определяемый
затенением по преобразованной формуле (18.53)[2], коэффициент усиления G при η≈1. По формуле (18.132)[2] рассчитывается коэффициент защитного действия.
11.По заданной длине волны определяются размеры питающего прямоугольного волновода а и b , исходя из условия распространения в волноводе только волны основного типа H10([5]стр. 152) и выбирается по приложению 2 стандартный волновод.
23
12.По результатам расчетов строится конструктивный чертеж антенны с учетом схемы возбуждения питающего прямоугольного волновода коаксиальным кабелем([5]стр. 151-160), в которой определяются длина отрезка волновода , от возбуждающего штыря до закорачивающей стенки,
длина волновода от возбуждающего штыря до горловины рупора, действующая и геометрическая высота штыря.
Литература.
1.Кочержевский Г.Н., Ерохин Г.А., Козырев Н.Д. «Антенно-фидерные устройства»-М.: Радио и Связь.1989г.- 352с.
2.Айзенберг Г.З. и др. «Антенны УКВ» под ред. Г.З. Айзенберга в 2-х ч.
ч.1.М.: Связь, 1977г.- 384с.
3.Айзенберг Г.З и др. «Антенны УКВ» под ред. Г.З. Айзенберга в 2-х ч.
ч.2. М.: Связь. 1977г. -288с.
4.Кочержевский Г.Н. «Антенно-фидерные устройства»-М.:Связь, 1972г.-
472с.
5.«Антенны и устройства СВЧ» под ред. Воскресенского Д.И. –М.: Сов.
Радио, 1972г.- 320с.
Вариант №9
1. Задание на проектирование.
Спроектировать двухзеркальную антенну Кассегрена. Антенна устанавливается на борту искусственного спутника Земли (ИСЗ) и осуществляет передачу на Землю линейно-поляризованных сигналов на частоте f0 . ИСЗ находится на стационарной орбите и предназначен для
ретрансляции телевизионных сигналов на радиолинии Земля-ИСЗ-Земля. В таблице 1 указаны технические параметры для аппаратуры:
Мощность бортового передатчика Pпер. .
Мощность на входе наземного приемника Рвх.пр. и коэффициент усиления приемной антенны на Земле Gпр. .
Потери в фидерных трактах радиопередающей и приемной антенны
пер. пр 0,5 дБ.
Потери в атмосфере Земли в расчетах не учитывать. Протяженность радиолинии ИСЗ-Земля составляет 40000 км.
24
Таблица 1.
Параметр |
Предпоследняя цифра номера студенческого билета |
|||||||||||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
|||||||||||
|
|
6 |
10 |
8 |
12 |
6 |
10 |
8 |
12 |
6 |
8 |
|
P |
, Вт |
50 |
15 |
25 |
20 |
50 |
15 |
25 |
20 |
50 |
25 |
|
пер. |
|
|||||||||||
Gпр. , дБ |
49 |
50 |
49 |
48 |
50 |
48 |
49 |
50 |
48 |
49 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рвх.пр. 1010 , Вт |
1.0 |
0.3 |
0.3 |
0.4 |
1.0 |
0.3 |
0.3 |
0.4 |
0.9 |
0.5 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.Методические указания.
1.Используя энергетику радиолинии Земля-ИСЗ, сначала определяется величина коэффициента усиления у бортовой передающей антенны
Gпр. .
Для этого в уравнение передачи для радиолинии -типа (15.5) [1] надо подставить значения величин, приведенных в таблице 1. Коэффициент полезного действия (КПД) фидерного тракта со стороны передачи и приема пер и пр определяются с использованием соотношения вида
|
1 |
|
10 log |
|
|
|
||
|
|
|
|
ф |
При вычислении коэффициента направленного действия (КНД) проектируемой антенны можно положить, что КПД антенны равенA 0.85 0.9 , см. (8.14 [1]), а при вычислении диаметра раскрыва
большого зеркала можно положить, что коэффициент использования поверхности раскрыва исп. 0,65 0,7 , см. (8.15)[1] , в дальнейшем при
проведении расчетов эти значения следует уточнить.
2. При проектировании антенны следует применить классическую схему построения антенны Кассегрена: большое зеркало имеет форму параболоида вращения, а малое – гиперболическую форму. Для определения конструктивных размеров у элементов антенны надо использовать рекомендации и расчетные соотношения, приведенные в разделе 1.2 (1.20)[2], при этом диаметр вспомогательного зеркала следует выбирать из соотношения d0 0.06 0.2 Д0 , наиболее
употребительные значения эксцентриситета гиперболоида лежат в
пределах 1, 2 2,0 , исходя из этого выбираются значения углов 0 |
и 2 |
||||||
(обычно 0 50 70 ). |
|
|
|
|
|
|
|
Порядок расчета антенны может быть, например следующим: |
|
||||||
а) задавшись величинами d |
|
и e по формуле |
4F |
|
e 1 |
определяется |
|
0 |
|
|
|||||
|
|
d0 |
|
e 1 |
|
||
|
|
|
|
|
фокусное расстояние параболоида F.
25
б) из формулы 4F D0ctg 0 определяется половина угла раствора
2
параболоида 0 .
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin |
|
|
|
|
||
в) задавшись величиной |
|
по формуле e |
|
|
|
2 |
|
|
определяется |
|||||||||||||||||
0 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin |
|
0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
угол облучения краев малого зеркала 2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
d0 |
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
г) из формулы f |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
определяется фокусное расстояние |
|||||||||||
4 |
|
|
sin |
|
0 |
cos |
2 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
параболоида. |
|
|
|
|
|
|
sin 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
д) из формулы 2C |
d0 |
|
|
определяется расстояние между |
||||||||||||||||||||||
|
|
sin 0 sin 2 |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фокусами гиперболоида 2С.
3. в качестве облучателя проектируемой антенны использовать конический рупор. Конструкция облучателя подробно описана в разделе 6 [3], при этом диаграмма направленности рупора в пл. H и в пл. E без учета отраженной волны определяются следующими соотношениями:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
J1 kr sin |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ДН в пл. H [3] |
F |
cos 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
крH11 |
|
|
|
|
|
|
kr sin |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.84 |
|
|
|
|
|
Где: крH11 3.31r , r - радиус раскрыва, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
F 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kr sin , |
|
|
|
|
||||||||
ДН в пл. Е [3] |
1 |
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
крH11 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: 1 x |
1 |
|
J1 x – Лямбда функция |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
x |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J1 x - функция Бесселя 1-го порядка,
x kr sin
Для получения максимального значения КНД, небольших фазовых искажений и диаграммы направленности близкой к ассиметричной ширина диаграммы направленности по уровню -10дБ должна удовлетворять условию
(2.3)[4]
0 |
|
32,3 |
0,1 p |
|
a |
|
|
где 0,10 p 2
( 2 -угол облучения краев малого зеркала); a-радиус раскрыва рупора.
26
Длина оптимального конического рупора связана с диаметром его раскрыва 2a и длиной волны следующим соотношением(6.17)[3]
l 2a 2 0,15 2, 4
К рупорному облучателю необходимо также рассчитать возбуждающее устройство (см.[3]).Подвод питания к круглому волноводу осуществить коаксиальным кабелем. При расчете возбуждающего устройства необходимо определить действующую длину вибратора, расстояние от конца волновода до вибратора и длину стакана от вибратора до раскрыва круглого волновода, при условии, что сопротивление излучения вибратора составляет
R 50 Ом
В данной антенне схема возбуждения представляет собой волноводнокоаксиальный переход, при котором штыревой вибратор возбуждает круглый волновод.
Для расчета диаграммы направленности антенны следует исходную двухзеркальную антенну заменить эквивалентной однозеркальной антенной, а затем определить распределение амплитуд поля по раскрыву этого эквивалентного зеркала и, в заключении, по нему рассчитать форму диаграммы направленности антенны, при этом диаметр эквивалентного зеркала равняется диаметру большого зеркала двухзеркальной антенны, т.е. D0 Dэкв , а фокусное расстояние определяется из выражения
FF e 1
эe 1
Распределения амплитуды поля по раскрыву эквивалентного зеркала определяется графическим способом, используя Д.Н. облучателя (см. (8.10) [1]). После его построения на раскрыве зеркала следует выполнить аппроксимацию этого распределения некоторой аналитической функцией. Лучше всего для этой цели подходит аппроксимация, рекомендуемая в разделе 8.2.2[1]:
|
|
|
1 a2 |
|
|
2 |
a4 |
|
|
4 |
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|||
R0 |
R0 |
R0 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
После определения коэффициентов диаграмма направленности антенны определяется из соотношения:
|
|
|
a |
|
|
|
a |
|
||
F 1 a2 |
a4 |
1 |
u |
2 |
a4 |
2 |
u |
4 |
3 u , |
|
4 |
3 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Где: n u – лямбда функция n- порядка,
ukR0 sin
– угол, отсчитываемый от нормали к поверхности зеркала.
Для вычисления n u надо использовать соотношение:
n u 2n nn! Jn u u
Где: Jn u - функция Бесселя n-го порядка n! 1 2 3 n .
27
По рассчитанной ДН следует оценить уровень первого бокового лепестка и ширину главного лепестка 2 0.5 и 2 0 .
4. По рассчитанной д.н. определяется КНД антенны (формула 4.21[5]), затем рассчитываются результирующий КИП ракрыва исп , апертурный КИП a и
коэффициент защитного действия по формуле 8.24[1] .
5. В заключении следует разработать сборочный чертеж антенны с элементами крепления и устройством сопряжения с фидерным трактом.
Литература.
1.Ерохин Г.А., Чернышев О.В., Козырев Н.Д., Кочержевский В.Г. «Антенно-фидерные устройства и распространение радиоволн» Учебник для ВУЗов. 3 изд. 2007г., 401стр.
2.Айзенберг Г.З., Ямпольский В.Г., Терешин О.Н. «Антенны УКВ» ч.2
М. Связь 1977г., 288стр.
3.«Антенны и устройства СВЧ» под ред. Воскресенского Д.И. Уч. пособие для ВУЗов М. Сов.радио 1972г., 320стр.
4.Методические указания по проектированию двухзеркальных антенн Кравцова Г.В. МЭИС 1982г., 40стр.
5.Кочержевский Г.Н. «Антенно-фидерные устройства» М. Радио и связь
1972г.,472стр.
Вариант №10
1. Задание на проектирование.
Рассчитать волноводно-щелевую антенну (ВЩА) на прямоугольном волноводе, предназначенную для приемной станции связи летательного аппарата. Антенна работает на частоте f= и должна обеспечить на выходе уровень сигнала Рпр= при напряженности электрического поля в точке приема Е= .
В расчете необходимо:
1.Определить требуемый коэффициент направленного действия (КНД) на расчетной частоте.
2.Рассчитать два варианта ВЩА:
а) в режиме синфазного возбуждения щелей, б) в режиме несинфазного возбуждения, при этом расстояние между
щелями выбрать таким, чтобы отклонение главного максимума диаграммы направленности (ДН) от нормали к линии расположения щелей было не более 0 .
Определить конструктивные размеры ВЩА: число щелей – n, размеры поперечного сечения волновода:
a– длина широкой стенки;
b– длина узкой стенки;
28
длину щелей – 2 ;
расстояние между щелями – d;
расстояние от центра щелей до оси волновода - X1 .
Расположение щелей на волноводе должно обеспечить создание веерной ДН.
3.Рассчитать проводимость щелей исходя из требования согласования антенны с волноводом.
4.Рассчитать ДН ВЩА в двух главных плоскостях.
5.По построенным ДН антенны в режиме синфазного возбуждения рассчитать КНД антенны и сравнить его с определенным в п.1.
6.Рассчитать возбуждающее устройство при запитке коаксиальным
кабелем.
7.Выполнить габаритный чертеж антенны для двух вариантов 2 а) и 2
б).
Числовые данные для расчета приведены в таблице:
Параметр |
|
|
|
|
|
Предпоследняя цифра номера студенческого билета |
|
||||||||
|
0 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
|
|
||||||||||||
f, ГГц |
|
3,4 |
|
|
3,7 |
4,0 |
4,3 |
4,6 |
4,9 |
5,2 |
5,5 |
5,8 |
6,1 |
||
Рпр, пВт |
|
500 |
|
|
510 |
530 |
570 |
620 |
670 |
580 |
640 |
530 |
630 |
||
Е, мВ/м |
|
3,0 |
|
|
3,3 |
4,5 |
4,0 |
4,2 |
4,5 |
4,8 |
5,0 |
5,2 |
5,5 |
||
, град. |
|
10 |
|
|
8 |
6 |
10 |
8 |
6 |
10 |
8 |
6 |
10 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Методические указания. |
|
|
|
||||
Максимальная мощность, отдаваемая приемной антенной в нагрузку |
|||||||||||||||
определяется формулой ((5.19) |
4 ) |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Р |
2 Е 2Gпр |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 960 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Gпр – коэффициент усиления (КУ) приемной антенны
Gпр Dпр пр ;
где: пр 1 - при синфазном возбуждениипр 0,9 - при несинфазном возбуждении (стр. 117, 1 ).
КНД ВЩА с синфазным возбуждением щелей может быть определен по формуле:
D 3,2 n , где n – количество щелей (стр. 248, 4 ).
КНД антенны с несинфазным возбуждением продольных щелей может быть определен по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 ). |
|
D 0,92 3 |
2 |
|
|
|
|
((5.28), |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
в |
|
|
29
Расстояние между продольными щелями в режиме синфазного
возбуждения |
|
выбирается равным d |
в |
, а в режиме несинфазного |
|||
|
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
возбуждения определяется из формулы: |
|
|
|||||
sin гл |
|
|
|
1 |
((5.26), 5 ). |
|
|
в |
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 d |
|
|
где гл (из таблицы).
Чтобы входное сопротивление щели было чисто активным (Хвх=0) ее
длина (2 ) должна быть немного меньше |
(стр. 245, 4 ). |
||||
|
|
|
|
|
2 |
Расстояние между короткозамыкающим поршнем и серединой щели |
|||||
выбирается равным: d |
|
(2N 1) |
в |
, где |
N=0,1,2,3. (стр. 248, 4 ). В этом |
щ |
|
||||
|
4 |
|
|
||
|
|
|
|
случае, для того чтобы антенна была согласована с волноводом входная
нормированная проводимость продольной щели должна быть равна: G' |
|
1 |
, |
|||||||||||||
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вх |
|
n |
|
(стр. 248, 4 ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
a |
|
в |
|
2 |
|
|
|
2 |
x1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
где: Gвх |
2,09 |
|
|
|
cos |
|
|
|
|
sin |
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
2 в |
|
a |
|
|
|
|
Нормированная ДН ВЩА в плоскости Н может быть рассчитана по формуле (стр. 247, 4 , стр. 137-138[5]), при этом мы не учитываем, в случае несинфазного возбуждения щелей ослабление интенсивности возбуждения щелей из-за излучения по мере их приближения к поглощающей нагрузке.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
cos |
sin |
|
sin |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||
F ( ) F ( ) F ( ) |
2 |
|
|
|
|
|
|
, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
э |
|
c |
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n sin |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
где: kd sin 1 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
k |
2 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 - разность фаз соседних щелей по питанию (при синфазном |
|||||||||||||||
возбуждении) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 =0, при несинфазном 1 |
|
2 |
d . |
||||||||||||
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
Синфазная ВЩА имеет ДН в плоскости Е изображенную на рис. 11.13 |
|||||||||||||||
4 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчет КНД по полученным д.н. провести по формуле (8.31)[6] и |
|||||||||||||||
|
|
|
3 , |
|
|
|
|
|
|
||||||
D DE DH , где DE |
|
а |
|
DH |
|
определяется графически по |
рассчитанной д.н. в пл. Н ([4] стр.92-94) или рассчитывается по формуле
(4.21)[4].
Расчет возбуждающего устройства при переходе от коаксиальной линии к прямоугольному волноводу выполнить в соответствии с методикой изложенной на стр. 156-160, 5 , в которой определяются расстояние от
30