Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Владимирский государственный университет им. Столетовых

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Шпоры_ПП_2++

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

22.03.2015

Размер:

2.09 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 54 5 > Следующая >>>

30.Метод расчетных кривых.

Этот метод используется для нахождения тока в месте короткого замыкания или остаточного напряжения непосредственно за аварийной ветвью и основан на применении специальных кривых, которые дают для произвольного момента процесса короткого замыкания при различной расчетной реактивности схемы относительные значения периодической слагающей тока в месте короткого замыкания.

Схема, принятая при построении расчетных кривых, приведена на рис. 28.

X k

X "

пк

расч.

t 0

0,8 j0,6 1 36,8

нагр.

t 0,5

0,8 j0,6 1

нагр.

0,1

0,2 0,3 0,4 0,5

расч.

В схеме рис.28 принято, что генератор предварительно работал с номинальной нагрузкой при

cos 0,8	и при этом сама нагрузка учтена относительным сопротивлением	z	H	0,8 j0,6	,

которое считается неизменным в течение всего процесса короткого замыкания. Для средних значений параметров генератора (без демпферных обмоток) и при различной удаленности короткого замыкания в схеме рис.28 по известным выражениям относительная величина

периодической

слагающей

тока

месте

короткого

замыкания

определяется по формуле:

I I

' I e

I I

T '

пt

' e

,где

– установившийся ток

X d

X d'

короткого замыкания;

св o

– начальный свободный переходный ток.

По полученным результатам построим различные кривые, представляющие изменение относительной величины периодической слагающей тока в месте короткого замыкания для

разных значений расчетной реактивности	Х	расч.	в зависимости от времени t или для различных

значений t в зависимости от	Х	расч. .

Метод расчетных кривых можно распространить и на сложные схемы при условии, что все генераторы могут быть заменены одним эквивалентным генератором суммарной номинальной мощности. Ошибка расчета зависит от конкретного случая реальных условий отдельного генератора отличных от некоторых средних для остальных генераторов.

Порядок расчета для замены всех генераторов одним суммарной мощности:

1.	Составляют схему замещения, в которую генераторы вводят своими	"	, нагрузки,
		X d

кроме крупных двигателей и СК, расположенных вблизи места короткого замыкания, должены отсутствовать. Большой погрешности метода схема составляется упрощенно, без ввода ЭДС.

2.Постепенным преобразованием схемы замещения находят ее результирующую

реактивность X относительно места короткого замыкания.

3. Для определения Х расч. найденную реактивность X выражают в относительных единицах

при суммарной номинальной мощности генераторов:	S	H	S	H1	S	H 2	... S	HM МВ А,

участвующих в питании короткого замыкания.

4.Выбирают соответствующие расчетные кривые, исходя из полученной реактивности

Храсч. , находят для интересующих моментов времени относительные величины тока In.k.t .

5 .Находят искомую величину периодической	слагающей				тока	короткого замыкания	для
o	o		SH
каждого момента: Iп.к.t Iп.к. I H , КА , где	I	H	SH		суммарный номинальный		ток

				3Uср
*				3Uср
*
генераторов, приведенный к напряжению Uср	той ступени, где					рассматривается короткое
замыкание

31.Метод спрямленных характеристик.

По данному методу находят в произвольный момент времени переходного процесса не только ток в месте короткого замыкания, но также и распределение этого тока в схеме, что очень важно при решении вопросов релейной защиты. Если параметры генератора Е и ÕÃ не зависят от изменения внешних условий, то периодическая слагающая тока при трехфазном

коротком замыкании равна:

I				E
	n			X
		( X				)
			r		вн

где

Х	вн.

- реактивность внешней цепи при

рассматриваемой

замыкания:	I	n 0

удаленности короткого замыкания. Начальное значение тока короткого

E ( X X		вн	)	. Установившееся значение тока короткого замыкания:
0	d

I				E	q0

	nуст			X
		( X					)
			d			вн

	E		qпр
			qпр
( X	d	X		вн	)
	d			вн

,где

Eqпр

-Э.Д.С. в режиме предельного возбуждения при АРВ

Задаваясь различными значениями	Х	внеш. рассчитывают ток короткого замыкания в

рассматриваемый момент времени и по нему остаточное напряжение, затем строится ВАХ для
данного момента времени.. Но установить зависимости	Et f t	и	X t f t	– для

произвольного момента времени невозможно, так как они зависят от внешней реактивности. Для заданного момента времени процесса короткого замыкания можно подобрать некоторые

расчетные

X t

не зависящие от внешней реактивности, и которые позволяют с

достаточной для практики точностью определить значение периодической слагающей тока в

этот момент времени. Подбор этих расчетных

X t

наглядно иллюстрируются графически

на рис. 29. При одинаковых масштабах по осям (

I ), получим:

tg X вн ;

tg X Г .

В момент времени t ВАХ проходит через точку

X t , и на оси напряжений Et . Точка

находится на прямой

No N соответствующей неизменному напряжению,

а ВАХ считается

линейной. Для произвольного момента времени:

; X

U H

; I

Et U H

U H

кр t

t E

кр t

Eqпп

ВАХ в момент времени t

участок ВАХ неизменного

напряжения

точка перелома ВАХ

соответствующая Хкр

E0"

ВАХ установленного

IX крt

режима к.з.

U Н

кр

ВАХ в начальный

момент к.з.

участок ВАХ

кpt

Ut F (It )

кp

I 0

Iкрt

Рис.29. К методу спрямленных характеристик.

Если

X вн X кр t ,

то генератор работает в режиме подъема возбуждения и должен быть

введен в схему своими Et и X t ;

если

X вн

X кр t ,

то генератор вводится в схему с E UH

X 0 , что соответствует его работе в режиме нормального напряжения.

32.Влияние магнитной не симметрии ротора на фазные напряжения статора.

Анализ несимметричных переходных процессов затруднен из-за наличия пульсирующего магнитного поля ротора и связанных с ним гармоник. Пусть по одной или двум фазам явно полной СМ без демпферных обмоток протекает ток синхронной частоты f, который создает неподвижный в пространстве пульсирующий магнитный поток, как это показано на рис.30. Этот поток Ф(f) разложим на два потока вращающихся с частотой ω в противоположные стороны. Поток, не совпадающий с направлением вращения ротора создает в обмотке возбуждения ЭДС удвоенной частоты. Обусловленный этой ЭДС ток удвоенной частоты создает пульсирующий поток удвоенной частоты. Разложение его на два потока,

вращающихся с частотой

в противоположные стороны. При этом поток вращающийся в

противоположную ротору сторону, оказывается неподвижным по отношению к ротору, а второй вращается с частотой (2 ) 3 в сторону вращения ротора и наводит в обмотке статора ЭДС тройной синхронной частоты 3f. В результате ток тройной частоты создает пульсирующий поток тройной частоты. Каждая нечетная гармоника однофазного переменного

тока статора вызывает очередную четную гармонику в							d
обмотке возбуждения, а		каждая	четная гармоника	в			d		Ф
обмотке возбуждения, а		каждая	четная гармоника	в					Ф
обмотке возбуждения вызывает следующую нечетную									(2 f )
обмотке возбуждения вызывает следующую нечетную
гармонику тока статора.
При наличии демпферной обмотки в поперечной
оси ротора, ротор оказывается симметричным в
магнитном	смысле, магнитное		поле вращается,	а,		2		2
высшие	гармонические	не	создаются. Однако			2		2
высшие	гармонические	не	создаются. Однако		+			+	q
практически ротор СМ не обладает такой симметрией,					+			+


поэтому при любом несимметричном режиме СМ
поэтому при любом несимметричном режиме СМ
возникают высшие гармоники. Наличие демпферной
обмотке только в продольной оси еще более усиливает
несимметрию ротора, и только при наличии
демпферных обмоток в обеих осях ротора достигается					Ф
					Ф
почти полная его симметрия.					( f )
почти полная его симметрия.
Анализ несимметричных процессов значительно упрощается при использовании метода

симметричных составляющих. Симметричные составляющие токов любой несимметричной системы связаны законом Ома с симметричными составляющими напряжений только одноименной последовательности, то симметричная составляющая падения напряжения на

элементе,	обладающем по отношению к симметричным составляющим токов прямой					I1 ,

обратной	I	2	и нулевой	I 0	последовательностей соответственно сопротивлениями z1 , z2 и	z0

будут

U		z I		; U		z	I	; U		z	I	;

	1	1	1		2	2	2		0	0	0

Комплексная форма записи справедлива не только для стационарного режима, но также и для переходного режима, поскольку токи и напряжения при переходном процессе можно представить проекциями на соответствующую ось вращающихся, а также неподвижных векторов. Уравнения могут быть представлены в операторном виде. Из-за наличия высших гармоник в явнополюсных СМ при несимметричных режимах в подавляющем большинстве практических расчетов несимметричных переходных процессов обычно довольствуются учетом лишь основной гармоники токов и напряжений.

При анализе несимметричных режимов принимаем, что устройства АРВ СМ включены через фильтры прямой последовательности.

Уравнения Кирхгофа для произвольного несимметричного короткого замыкания имеют

вид: Uk1 E Z1 Ik1;Uk 2 0 Z2 Ik 2 ;Uk 0 0 Z0 Ik 0 , где Uk1;Uk 2 ;Uk 0 ; Ik1; Ik 2 ; Ik 0 - симметричные составляющие напряжения и тока в месте короткого замыкания; E , Z1 , Z2 , Z0 -

соответственно результирующая э.д.с. и сопротивления схем соответствующих последовательностей относительно точки короткого замыкания.

Для определения искомых переменных эти три уравнения дополняют тремя уравнениями из граничных условий.

33.ПримМетодаСимм сост для анализа ПП при несимм КЗ в 3ф цепях, содержСМ

Если три комплекса (или вектора), изображающих гармонически изменяющиеся

величины, обозначим буквами А, В и С,

то они образуют симметричную систему прямой

последовательности, когда:

, или

B a

A ;

C aA ,

где a e

j120

A aB a C

оператор поворота.

Три вектора могут образовать и другую симметричную систему, называемой системой

обратной последовательности,

если: B2 aA2 ,

C2 a2 A2 .

Третью симметричную систему

называют системой нулевой последовательности

A B C .

Суммируя одноименные векторы трех разных последовательностей получим

несимметричную систему:

A A0 A1

A2 ; B B0

;C C0 C1

или

1 a

					2	A aA ;C
A A A A ; B A a
		0	1	2	0	1	2
Определитель				этой системы отличен
a	2	0.	будет:	A0	A B C / 3; A1		A

2	A
A aA a	A	,
0	2	,

от нуля, поэтому

2
aB a C / 3; A
2

решение с учетом

2	B aC / 3.
A a

a	3	1
	3

Например, для цепи с несимметричными фазными напряжениями U A, UB , UC можно

записатьU0 UA UB UC / 3;U1 UA aUB a2UC / 3;U2 U A a2UB aUC / 3

т.е. генератор может быть представлен в виде трех источников в каждой фазе, как это показано

на рис.31

а)

б)

a U1

aU2

a U

N '

В силу линейности всех параметров к такой цепи с несимметричным источником может быть применен принцип наложения. При этом расчет цепи с симметричными параметрами сводится

к трем операциям:1)

;

U2 ;

затем вычисляются линейные токи

Z 2

Z 0

несимметричной системы: I

; I

В общем случае сопротивления прямой

Z 1`

, обратной

Z 2`

и нулевой

Z 0`

– различны.

Сопротивления прямой и обратной последовательности без вращающихся машин одинаковы и равны фазному. Z1 Z 2 Z ф . Сопротивление нулевой последовательности при отсутствии

трансформаторов и вращающихся машин

Z 0

Z ф

3Z N

где	Z N - сопротивление

нейтрального провода.

мощность,			отдаваемая
~	*	;	~	U	*
S 2	U2 I 2	;	S 0	U	I .
				0	0
				0	0

Если известны симметричные составляющие напряжений и токов, то

, где

;

такой системой: S

U I

т.е. мощность взаимодействия токов одной

последовательности

напряжений другой последовательности равна нулю. Этим характеризуется ортогональность

разложения

на

симметричные

составляющие.

Например:

a2U

1 a2

a 0 .

случае

несимметрии фазных напряжений

и сопротивлений

ЭДС любой

симметричной составляющей способна вызвать токи всех трех составляющих. Уравнения

такой цепи имеют вид Э	Z	kl	I	и	I	Y	Э	, где Z kl и Y kl – передаточные сопротивления и
K		kl	l		l	kl	K

проводимость одной из симметричных составляющих относительно другой.

34.Параметры прямой, обратной и нулевой последовательности различных элементов электроэнергетической системы. Синхронные и асинхронные машины.

Параметры элементов в нормальном симметричном режиме являются сопротивлениями прямой последовательности. При отсутствии магнитной связи между фазами какого-либо элемента его сопротивление определяется не порядком чередования фаз, а только частотой тока и , следовательно, одинаково для всех последовательностей:

R R		R	;	Z	1	Z	2	Z	;
1	2	0			1		2	0

X	1	X	2	X	0	.
	1		2		0

Для элементов с неподвижными магнитосвязанными цепями сопротивления прямой и обратной последовательности одинаково, так как взаимоиндукция между фазами неизменна

(трансформаторы,		автотрансформаторы, воздушные линии, кабели, реакторы): R1 R2 ;
Z1 Z2 ;	X1 X 2 .	Сопротивления нулевой последовательности существенно отличаются от

соответствующих сопротивлений двух других последовательностей.

Синхронные машины При неизменной намагничивающей силе статора поток обратной последовательности гармонически изменяется с двойной синхронной скоростью в пределах между его наибольшим и наименьшим значениями. Диапазон изменений зависит от степени несимметрии ротора.Реактивность нулевой последовательности не является параметром СМ и зависит от внешней реактивности, вида несимметрии и т.д. Нечетные гармоники, вызываемые потоком нулевой последовательности, искажает синусоидальную форму магнитного поля статора, что существенно затрудняет определение реактивности нулевой последовательности. На практике, учитывая, что токи нулевой последовательности создают только магнитные потоки рассеяния статора, которые значительно меньше потоков рассеяния прямой


последовательности и зависят от типа обмотки, принимают x0 0,15 0, 6 xd
	x	2x x
Реактивность обратной последовательности СМ без демпферных обмоток	x		d q
			d q
	2	x	x
		x	x
		d	q

Реактивность обратной последовательности СМ с ДО при действии напряжения обратной
последова-тельности через внешнюю
						2x x x		x x
реактивность Х					x	d q	d	q
					x
					2	x x 2x
						x x 2x
						d	q
В пределе без учета влияния третьей
гармоники
		2x x x x x					x x
x Lim			d q		d	q	d	q
x Lim			x x 2x					2
2	x		x x 2x					2
2
				d	q
При учете всего спектра гармоник
можно использовать формулу

x2
x2		xd xq

На практике приближенно принимают:

Для СМ без ДО – x 1, 45 x

2 d

Для ТГ и СМ с ДО в обеих осях ротора - x 1, 22 x

2 d

Рисунок Относительное изменение индуктивности АД в зависимости от скольжения

Асинхронные двигатели Скольжение АД по отношению к магнитному потоку обратной последовательности равно (2-s), что и характеризует реактивность обратной последовательности.Относительная реактивность АД при малых скольжениях очень сильно зависит от значения скольжения (сильно уменьшается), а при больших значениях скольжения (от 0,5 до 2) примерно равна реактивности короткого замыкания АД (реактивность при пуске АД). Реактивность нулевой последовательности опре-деляется только рассеянием статорной обмотки и сильно зависит от ее конструкции.Значение этой реактивности сообщается заводомизготовителем.

35.Парам прям, обрат и нулев послед различ эл-тов элэнерг систем ВЛ и КЛ.

тока и , одинаково для всех последовательностей: R1

R0 ; Z1

Z0 ; X1

X 2

X 0 .

(трансформаторы,		автотрансформаторы, воздушные линии, кабели, реакторы):	R1 R2 ;
Z1 Z2 ;	X1 X 2 .	Сопротивления нулевой последовательности существенно отличаются от

соответствующих сопротивлений двух других последовательностей.

ЛЭП Токи нулевой последовательности протекают по схеме: три провода – земля и грозозащитному тросу (при его наличии).Индуктивность линии "провод-земля" определяется как индуктивность эквивалентной двухпроводной линии с расстоянием между проводами Dз,

которое называют эквивалентной глубиной возврата тока через землю:

D		2,085
D	ç	f 10
	ç

, (ì

где f- частота тока, Гц; λ- удельная проводимость земли 1/Ом см.Распределение тока в земле выражается сложной закономерностью и зависит от непостоянства электрической проводимости земли.Плотность наибольшая под проводами линии и уменьшается по мере удаления от проводника вширь и вглубь.Наличие взаимной индукции между фазами увеличивает сопротивление нулевой последовательности.

По каждой цепи двухцепной линии токи нулевой последовательности протекают в одном направлении, поэтому Z 0 каждой из двух цепей увеличивается за счет взаимоиндукции.

Сопротивление нулевой последовательности двухцепной линии определяют по известной схеме замещения двух магнитосвязанных цепей, как показано на рис.37. При идентичности параллельных цепей Z I 0 Z II 0 Z0 сопротивление нулевой последовательности каждой из них

будет:

Z	"	0,5Z	'
	0		0

Z	'	Z
	'
	0		0

0,5(Z0

Z I II 0 ,

Z I II 0 ).

I	10

I	20

U	0

а			сопротивление		на		фазу		двухцепной					линии:
.
	Z	10							Z	10	Z
		10								10	1 20
												I
					Z
					Z							10
												10
Z						1 20
Z
1 2
	Z		20	I	10	I	20		Z	20	Z	1 20
			20		10		20			20		1 20
												I

								U					20
								U	0
									0

Рис.37. 2цепная ЛЭП а) и ее схема замещения б) нулевой последовательности.

Сопротивление нулевой последовательности двухцепной линии определяют по известной схеме замещения двух магнитосвязанных цепей, как показано на рис.37. При идентичности

параллельных цепей Z I 0 Z II 0							Z0 сопротивление нулевой последовательности каждой из них
будет: Z '	Z	0	Z	I II 0	,	а сопротивление на фазу двухцепной линии: Z "		0,5Z '	0,5(Z	0	Z	I II 0	). .
0		0		I II 0			0	0		0		I II 0

Кабели Активное и индуктивное сопротивление прямой, обратной, и нулевой последовательностей кабеля можно определить также как и для воздушной линии с заземленном тросом. Однако и в этом случае много допущений, так как прокладывают кабели обычно на глубине в 1м, а проводящая оболочка кабеля заземлена на его концах и на муфтах.

Поэтому

ориентировочных расчетах для

трехжильных кабелей обычно принимают:

r 10r ; X

3,5 4,6 X

; X

96,5

103 , Ом, где

- активное и

1,95

b B

индуктивное сопротивление прямой последовательностиопределяются по заводским данным; r-радиус жилы; B и b- толщина соответственно фазной и полной изоляции.

36.Параметры прямой, обратной и нулевой последовательности различных элементов электроэнергетической системы. Обобщенная нагрузка и трансформаторы.

R R		R	;	Z	1	Z	2	Z	;
1	2	0			1		2	0

X	1	X	2	X	0	.
	1		2		0

Для элементов с неподвижными магнитосвязанными цепями сопротивления прямой и обратной последовательности одинаково, так как взаимоиндукция между фазами неизменна (трансформаторы, автотрансформаторы, воздушные линии, кабели,

реакторы):

R2 ;

Z2 ;

X 2 .

Сопротивления нулевой последовательности

существенно отличаются от соответствующих сопротивлений двух других последовательностей.

Обобщенная нагрузка Основная часть средней типовой нагрузки узла нагрузки состоит из асинхронных двига-телей, для которых реактивность обратной последовательности практически та же, что и в начальный момент внезапного нарушения режима. Поэтому в практических расчетах реактивность обратной последовательности обобщенной нагрузки принимают равной 0,35, считая ее отнесенной к полной рабочей мощ-ности в мегавольтамперах данной нагрузки и среднему номинальному напряжению той ступени, где она присоединена. Трансформаторы Значение реактивности нулевой последователь-ности трансформатора зависит от его конструкции и группы соединения обмоток.

Конечное значение реактивности нулевой после-довательности трансформатора может быть только со стороны обмотки соединенной звездой с заземленной нейтралью.

Значение

реактивности

нулевой последовательности трансформатора со стороны обмотки соеди-ненной в треугольник или в звезду без заземлен-ной нейтрали (независимо от схемы соединения других обмоток) стремится к бесконечности.

Схемы замещения тр-ров для токов нулевой

37.Схемы замещения прямой, обратной и нулевой последовательности.

Расчѐтная схема замещения любого симметричного трѐхфазного режима или процесса является схемой прямой последовательности. Схема обратной последовательности аналогична схеме прямой последовательности. Различие в том, что в схему прямой последовательности вводят генераторы и нагрузки соответствующими реактивностями и Э.Д.С., а в схеме обратной последовательностями Э.Д.С. всех генерирующих ветвей принимают равными нулю. Считают, что выполняется условие постоянства реактивностей обратной последовательности и их независимость от вида и условий возникшей несимметрии, а также продолжительности переходного процесса.

Началом схемы прямой или обратной последовательности считают точку, в которой объединены свободные концы всех генерирующих и нагрузочных ветвей; это точка нулевого потенциала схемы соответствующей последовательности.

Концом схемы прямой или обратной последовательности считают точку, где возникла рассматриваемая несимметрия. При продольной несимметрии каждая из схем имеет два конца; ими являются точки, между которыми расположена данная продольная несимметрия. К концу или между концами схем отдельных последовательностей приложены напряжения соответствующих последовательностей, возникших в месте несимметрии.

Схема нулевой последовательности заметно отличаются от схем прямой и обратной последовательностей, так как ток нулевой последовательности по существу является однофазным током, протекающим по линии «три фазы-земля».

Составление схемы нулевой последовательности следует начинать, как правило, от точки, где возникла несимметрия, считая, что в этой точке все фазы замкнуты между собой накоротко и к ней приложено напряжение нулевой последовательности. В зависимости от вида несимметрии это напряжение прикладывается или относительно земли (поперечная несимметрия) или последовательно, в рассечку фазных проводов (продольная несимметрия) как это показано на рисунке41.

U
	0
	0
	U
		0
		0

Рис.41.

Далее, исходя из вида несимметрии, выявляют возможные пути протекания токов нулевой последовательности в электрически связанной цепи. Следует помнить, что сопротивление, через которое заземлена нейтраль трансформатора, генератора, двигателя, нагрузки, должно быть введено в схему нулевой последовательности утроенной величиной, (так как схему нулевой последовательности составляют для одной фазы, а их три).

Началом схемы нулевой последовательности считают точку, в которой объединены ветви с нулевым потенциалом, а ее концом точку, где возникла несимметрия. При продольной несимметрии схема нулевой последовательности имеет два конца (границы места несимметрии). При незаземленной нейтрали системы начало схемы теряет смысл.

38.Расчет токов и напряжений при 1фазном и 2фазном замыкании на землю.

Принципиальная схема однофазного КЗ и векторные диаграммы показаны на рис.47.

C 2

B 2

U A2

U B

IC 2

Граничные условия при замыкании фазы А Симметричные составляющие токов в

	I		0
на землю:	(1)
на землю:		KB

месте короткого

;	(1)	0	;
	I KC

замыкания:

	(1)
U	KA
	KA

(1)	(1)	(1)	1	(1)	(1)	(1)	(1)	(1)	0	или с учетом уравнений (*), получим
IKA	IKA	IK 0	3	IKA ;	U KA	U KA	U KA	U K 0	0	или с учетом уравнений (*), получим
1	2		3			1	2
1	2					1	2

																E
E		jI		X		X		X		0		I					A
		(1)									, откуда	(1)		j X			A						.
	A		KA		1		2		0		, откуда		KA			X			X				.
			1													X			X
			1
															1			2			0
																			(1)				(1)
Ток в поврежденной фазе в месте короткого замыкания:																			I	KA		3I		KA .
																								1

Симметричные

U		jX		I		jX
			2
	KA		2		KA
	2				2

составляющие
I KA	;U KA	U

1	1

напряжений
	U
KA		K 0
2

в j X

месте

2	X

КЗ:U K 0

	I

0	KA .
	1

jX		I
	0
	0	K 0

jX		I
	0
	0	KA
		1

;

Фазные

(относительно

земли)

напряжения

(1)

1 X

(1)

a U

K 0

ja a2 X

месте

a 1

X	0



КЗ:

(1)	;.
KA	;.
1

Принципиальная схема двухфазного КЗ на землю показаны на рис.48.

			A
			B	U A

			C				IC1		IC 2
IKA	IKB	I KC					IC1
			U A2
			U A2				I A2
				U A1		I з	I A2		I A1
						I з	I0		I A1
			U0	0			I0		I B 2
							I		I B 2
			U B 2				I
			U B 2	U
				U				B1
				UC 2	B1	I B
			U A2

Граничные условия:

(1,1)
I	KA

;

(1,1)
I	KB

;

	(1,1)
U	KC
	KC

или

I		I		I
(1,1)		(1,1)		(1,1)
	KA		KA		K 0
	1		2

(1,1)		(1,1)			(1,1)		1	(1,1)	Согласно уравнений			(*)	(1,1)		jX
U KA		U KA	U KC0				3	U KA .	Согласно уравнений			(*)	I	KA2	jX		2
		2												KA2			2

(1,1)		(1,1)		X 2						(1,1)		(1,1)		X 0
I K 0	I KA							и, аналогично, получим:		I KA	I KA							.
I K 0	I KA		X		X			и, аналогично, получим:		I KA	I KA		X		X			.
		1	X	2	X	0				2		1	X	2	X	0
				2		0								2		0

С учетом:

(1,1)

;

KA1

K 0

KA1

Токи поврежденных фаз в месте короткого замыкания:

(1,1)

X 2

aX 0

(1,1)

a 2 X

I (1,1)

KA1

X 2 X 0

KA1

X 2 X 0

I	(1,1)	I	(1,1)
	(1,1)		(1,1)
	KA		KA
	2		1

ток в

I K(1,1)0 jX 0

		E	A
j X		X
	1			2

земле I3(1,1)

откуда

X		;
	0

3I K(1,1)0

Напряжение неповрежденной фазы относительно земли: U KA(1,1) 3U KA(1,11) . Напряжения двух других фаз равны нулю.

39.Расчет токов и напряжений при двухфазном КЗ и двухфазном КЗ на землю.

Принципиальная схема двухфазного КЗ и векторные диаграммы показаны на рис.46.

I		I		I

	KA		KB		KC

				I

				C
U
	A	I		I
	A	I	C1	I	C 2
			C1		C 2

U		U
	A2		A1
			I		I

				A2		A1

						U
U							C 2
U	B 2						C 2
	B 2				U
					U
	U					B1
	U					B1
		C1					I B1
								I	B 2
		U		U
			C		B
			C		B			I
								I

								B

(2)

Граничные условия двухфазного КЗ:

;

Поскольку система токов уравновешенная, то

K 0

, тогда

или

I KA

I KA .

Для напряжений через симметричные составляющие

можно записать:

a U

K 0 ;U KC

aU KA

a U KA

U K 0 или

U KB U KC (a

a)(U KA

U KA ) , откуда

U KA

.С учетом основных уравнений

второго закона Кирхгофа при несимметричном коротком замыкании:

U
	K
	1

E

Z	I
1
1	K
	1

;

E		jX		I
	A		1
	A		1		KA
					1

jX		I
	2
	2	KA
		2

;

0 Z

;

Тогда

I KB(2)

a2 I KA(2)

aI KA(2)

Напряжения прямой и обратной

		I
получим		(2)
получим			KA			j(
			1			j(
			1
a I KA(2)	j			I KA(2)
a I KA(2)	j		3	I KA(2)		,
1					1

последовательностей:

		E
			A
			A					.
X			X				)	.
X	1		X		2		)
	1				2
	I KC(2) j										I KA(2) .
	I KC(2) j									3	I KA(2) .
														1
		(2)			(2)				jX				(2)
U		KA		U		KA			jX			2	I	KA
		1					2							1

. Напряжение

нулевой последовательности

	(2)
U	K 0
	K 0

может иметь произвольные значения, так как в этом случае

для токов путь через землю отсутствует, т.е. неопределенность.Фазные напряжения

X	0

месте

U KA(2) jX 0 I K(20) 0 - дает

короткого замыкания:

														(2)
(2)	(2)	(2)	(2)	2 jX	(2)		(2)	(2)	2	(2)	(2)	(2)	U		KA
						;
U KA	U KA	U KA	2U KA		2 I KA		U KB	U KC	a U KA		aU KA	U KA		2
	1	2	1		1					1	2	1

Принципиальная схема двухфазного КЗ на землю показаны на рис.48.

			A
			B
			C
I KA	I KB	I KC	U A2
			U	0

U B 2

U A2

	I		0		I		0
Граничные условия:	(1,1)			;	(1,1)			;
Граничные условия:		KA		;		KB		;

U A

		IC1	IC 2
			IC 2
		I A2
U A1	I	I A2	I A1
	I	I0	I A1
0	з
0

I B 2

UC 2

I B

(1,1)

0 и

U KC

или I KA

I KA

I K 0

(1,1)

1 (1,1)

(1,1)

U KA

U KA2

U KC0

U KA

.Согласно

уравнений

(*)

I KA2

jX 2

I K 0

jX 0

откуда

(1,1)

X 2

(1,1)

X 0

I K 0 I KA

получим:

I KA

учетом:

(1,1)

UKA1

EA IKA1 jX1

UK 0

IKA1

; IKA2

IKA1

;Напряжение

X1 X 2

неповрежденной фазы относительно земли:

(1,1)

Напряжения двух других фаз

U KA

3U KA

равны нулю.

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 54 5 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
21.03.201573.04 Кб50ШПОРЫ.docx
#
21.03.2015701.77 Кб140шпоры.docx
#
21.03.20152.69 Mб9шпоры.pdf
#
03.08.2019239.1 Кб4Шпоры1.doc
#
16.09.20196.04 Mб4шпоры2.docx
#
22.03.20152.09 Mб44Шпоры_ПП_2++.pdf
#
06.08.2019100.98 Кб6шумеро-аккадская цивилизация.rtf
#
17.11.2019403.46 Кб9Щукина - Стимуляция познават деят.doc
#
21.03.2015192 Кб28Э. Рабель задачи и необходимость СП - копия.doc
#
15.04.2019817.15 Кб18Эвристика конспект лекций.doc
#
24.09.2019113.61 Кб7Экзамен 2 семестр 1 курс.docx