nechetnye
.pdfНПО "Электротехника" (Таллин), ВНИИЭ и НПО "Электропривод" разработаны ТПЧ серии СПЧРС и ПЧ-ТПП. Преобразователи серии СПЧРС рассчитаны на мощность до 15 600 кВт, а преобразователи ПЧ-ТПЧ - на 12 800 кВт при напряжении 10 кВ. КПД преобразователей 97 %, диапазон изменения выходной частоты 0,1-55 Гц.
Наибольший интерес из вышепредставленных представляет тиристорный преобразователь частоты для синхронных двигателей ПЧСВ, разработанный компанией ТЕХНОРОС. ПЧСВ является современным преобразователем с применением прогрессивных технологий. Внедрение его на ЛПДС «Черкассы» особенно удобно, потому что в Екатеринбкрге (ООО "Центр энергосбережения
иэнергоаудита") и Набережных Челнах (ООО "ЭСТ Энергосервис") имеются регеональные представите данной компании, которые занимаются разработкой
иреализацией технических проектов данного направления; доработка электрооборудования по требованиям заказчика; шеф-монтаж, наладка и ввод в эксплуатацию преобразовательной техники под "ключ"; обучение специалистов заказчика работе с поставленным оборудованием; гарантийное и сервисное обслуживание.
Все выпускаемое оборудование подвергается полному циклу заводских испытаний, обеспечивающих надежную эксплуатацию. Преобразовательная техника "ИК "Технорос" успешно эксплуатируется в течение многих лет на десятках объектов промышленности.
2.2 Описание преобразователя частоты типа ПЧСВ
2.2.1 Назначение.
Высоковольтные тиристорные преобразователи частоты серии ПЧСВ (далее ПЧСВ) предназначены для регулирования частоты вращения механизмов с приводными синхронными двигателями напряжением 6 и 10 кВ и мощностью от 1 до 10 МВт. Внешний вид ПЧСВ приведен на рисунке 2.1.
31
вателя, а третий является шунтирующим и включается при переводе двигателя на питание от сети.
2.2.3Технические характеристики. Преобразователи частоты серии ПЧСВ обеспечивают:
плавный частотный пуск приводного двигателя до заданных оборотов;
регулирование частоты вращения приводного двигателя в
диапазоне 1:10 с автоматическим ограничением величины тока двигателя на уровне (1 - 1,5) Iн;
длительную работу с установившейся частотой вращения в пределах указанного диапазона регулирования, стабилизацию установленной частоты вращения с точностью, определяемой тахометрическим устройством, а без применения тахометрического устройства -2 %;
торможение приводного двигателя с рекуперацией (возвратом) энер гии в питающую сеть;
повторное включение электропривода при вращении электродвигателя на выбеге в рабочем диапазоне частот вращения;
автоматическую синхронизацию приводного двигателя с питающей сетью по принципу точной синхронизации;
ограничение тока и момента приводного двигателя в установившихся
ипереходных режимах.
ПЧСВ предназначены для работы в районах с умеренным и холодным климатом (климатическое исполнение и категория размещения УХЛ4 по ГОСТ 15150-69) при температуре +1 ... +40 С, влажности не более 80% при температуре +25 С, а также в районах с тропическим климатом (климатическое испол-
нение 04 по ГОСТ 15150-69).
Питание силовых цепей преобразователя осуществляется от трехфазной сети 6,.0 или 10 кВ промышленной частоты 50 Гц.
2.2.4 Принцип построения схемы.
Функциональная схема преобразователя ПЧСВ приведена в приложении В.
33
тока по последовательно включенным тиристорам. Длительность импульсов управления и алгоритм управления исключает неравномерность распределения напряжения в последовательной цепи.
Принятые меры обеспечивают высокую надежность работы силовой схемы. Для повышения надежности и исключения развития аварии осуществляется контроль целостности индивидуально каждого силового тиристора. При этом кроме автоматического обеспечивается непрерывный визуальный контроль целостности силовых приборов.
Использование современных электроизоляционных материалов и опторазвязки с использованием световодов обеспечивает высокую электроизоляционную прочность и надежность устройства.
2.2.5 Система управления.
ПЧСВ комплектуется цифровой микропроцессорной системой управления, выполненной на базе цифрового сигнального процессора семейства ADSP210XX. Микропроцессорная система управления предназначена для:
-реализации оптимального алгоритма управления фазными токами двигателя в процессе пуска и регулирования частоты вращения;
-реализации тормозного режима с рекуперацией энергии маховых масс
всеть;
-реализации реверса приводного двигателя (при наличии в заказе);
-формирования управляющих импульсов тиристоров выпрямителя и инвертора;
-защиты преобразователя и двигателя при возможных аварийных ситуациях с сохранением в энергонезависимой памяти контроллера вида последней аварии;
-обеспечения автоматической синхронизации с сетью;
-обеспечения взаимодействия с АСУ по интерфейсному каналу связи
RS-485;
-формирования команды аварийного отключения.
35
1- для режима №1;
2- длярежима №2.
Рисунок 2.2- совместные характеристики насосов
В соответствии с данными технологических карт и совместной характеристики насосов рассчитаем действительные и требуемые по технологическим режимам напоры по (2.2) на выходе насоса НМ1250-260, установленного на ЛПДС «Черкассы». Результаты сведем в таблицу 2.1
37
Из вышеприведенных расчетов видно, что при внедрении ТПЧ на ЛПДС «Черкассы» частота вращения вала ротора насоса снизится на 377 об/мин для первого режима и на 426 об/мин для второго режима.
Из построенных совместных гидравлических уклонов, с использованием метода регулирования подачи магистрального насоса дросселированием и частотой вращения вала ротора насоса, отчетливо видны значительные потери напора, а следовательно и потери электроэнергии, затраченной на развитие этого напора.
Внедрение частотно-регулируемого электропривода позволит значительно уменьшить потребляемую электроэнергию магистральным насосом, а с учетом того что основными потребителями электроэнергии на магистральных нефтепроводах являются основные и подпорные насосные агрегаты НПС, расход электроэнергии по которым составляет 94-98% от общих затрат, это является одной из основных причин по которой ТПЧ должен внедрятся прогрессивными и развивающимися нефтеперекачивающими компаниями, каковой является ОАО «Уралсибнефтепровод», на своих НПС.
39
3 Математическая модель синхронного электропривода
Во вращающихся электромеханических преобразователях энергии результирующее магнитное поле в общем случае может быть представлено суммой движущихся магнитных полей. В установившихся режимах работы преобразователя амплитуды этих полей неизменны, а в переходных режимах – затухают с коэффициентами, определяемыми параметрами машины.
При изучении установившихся симметричных режимов рассматривается не вся машина в целом, а лишь процесс в одной фазе при действии результирующего магнитного поля, создаваемого всеми фазами. Этот прием обычен и в традиционном курсе электрических машин, когда рассматриваются схемы замещения и строятся векторные диаграммы для одной фазы преобразователей.
Если число фаз машины m равно двум или больше двух, то токи в фазах создают вращающиеся магнитные поля. При числе фаз m=2 число электрических контуров машины меньше, чем при числе фаз m>2, и следовательно, анализ двухфазной машины является более простым, чем анализ m-фазной машины.
Поэтому является разумной замена любой m-фазной машины эквивалентной двухфазной машиной, имеющей то же результирующее магнитное поле, или, что то же самое, тот же вектор потокосцеплений .
При такой замене вектор определяется составляющими (проекциями) на взаимно перпендикулярные оси фаз эквивалентной двухфазной машины. Вектор, изображающий геометрическую сумму косинусоидальных функций (или синусоидальных) с одинаковым периодом, называется изображающим вектором. Имея изображающий вектор потокосцеплений статора s , можно говорить об эквивалентных фазах двухфазной машины a s и bs . Как правило, в качестве оси одной из фаз эквивалентной машины принимается ось одной из фаз реальной машины. Например, ось фазы А из фаз А, B, C для трехфазной машины.
40
- меньшее число фаз полагает уменьшение числа дифференциальных уравнений в решаемой системе.
Рисунок 3.1 – Трехфазная схема замещения обмоток двигателя
Рисунок 3.2 – Двухфазная схема замещения обмоток двигателя
При преобразовании должны быть инвариантными:
-МДС фазы обмотки; потоки и потокосцепления ;
-число полюсов и синхронная частота вращения;
-потери;
-момент;
-электромагнитная мощность, мощность на валу и другие энергетические показатели.
Рассмотрим пространственные трехфазную и двухфазную обмотки
(рисунок 3.1, 3.2)
Симметричная система токов трехфазной обмотки:
42
Токи эквивалентной двухфазной машины, выраженные через токи фаз исходной трехфазной системы:
ia |
|
2 |
|
|
i |
B |
i |
|
, |
(3.6) |
3 |
iA |
|
2 |
C |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ia |
|
|
3 |
iB iC , |
|
|
(3.7) |
|||
3 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
i0 |
|
1 |
iA iB iC . |
|
(3.8) |
|||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Преобразование ABC→ab0 для токов в матричной форме может быть записано следующим образом:
|
ia |
|
2 |
cos0 |
cos60 |
cos60 |
|
|
iA |
|
|
|
|
|
|||||||
|
ib |
|
cos90 |
cos30 |
cos30 |
|
|
iB |
(3.9) |
|
|
i0 |
|
3 |
1/ 2 |
1/ 2 |
1/ 2 |
|
|
iC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потокосцепления или токи трехфазной машины, выраженные через потокосцепления или токи эквивалентной двухфазной машины, могут быть получены либо при нахождении проекций соответствующих векторовa , b ia , ib на оси ABC (рисунок 3.2), либо по уравнению (3.9). В обоих случаях при отсутствии тока i0 ток фазы a равен току iA . Решение задачи, связанной с анализом электромеханических процессов, выполненное один раз для двухфазной машины, может быть распространено на любую многофазную машину.
Представленные уравнения и пояснения к ним справедливы при преобразовании к двухфазной системе как статорных, так и роторных величин.
3.2Преобразование в систему dq
Всистеме координат ab векторы магнитных потоков статора и ротора
44
-воздушный зазор равномерен, магнитная проводимость одинакова
ираспределение магнитного поля в воздушном зазоре синусоидально;
-отсутствует влияние емкостей внутри и между обмотками;
-активное сопротивление не зависит от температуры;
-статор и ротор имеют трехфазные симметричные обмотки. Принимая такие допущения можно записать систему уравнений
описывающую СМ в виде классической математической модели СМ,
представленной полными уравнениями Парка-Горева [1-8]:
p sd usd isd rs sd , p sq usq isq rs sq ,
p rd idrrd , p rq iqrrq ,
p f (rf rd ) if uf ,
p ,
m sd isq sq isd ,
p md asd p sd ard p rd af p f , p mq asq p sq arq p rq ,
где
(6.11)
(6.12)
(6.13)
(6.15)
(6.16)
(6.17)
isd |
sd md |
, |
isq |
|
sq mq |
, ird |
|
rd md |
, irq |
rq mq |
, if |
f md |
, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
L s |
|
|
|
|
|
L s |
|
|
|
|
|
|
L rd |
|
|
|
|
L rq |
L f |
|||
asd |
L |
srd , |
asq |
|
Lsrq |
, ard |
L |
srd |
, arq |
|
Lsrq |
, |
af |
L |
srd . |
|
|
|||||||
|
|
L s |
L rd |
L rq |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
L s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L f |
|
|
|
|
46
p |
|
|
|
s |
|
|
|
s Rs |
|
s |
|
M |
|
|
|
s , |
|
|||||||||||||
|
U |
I |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
r |
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
p |
|
|
I |
|
|
Rr |
|
, |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
(6.21) |
|||||||||||||||||||||||||
p f Rf Rd If Uf , |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
1 , |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
I |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
M s Is. |
|
Для моделирования такой системы лучше всего подходит математический комплекс MatLab, а именно его расширение Simulink в котором уже есть почти все необходимые для моделирования блоки.
Система уравнений синхронной машины составленная из блоков Simulink показана в приложении К.
Необходимо также добавить уравнение движения:
J |
d |
M MC. |
(6.22) |
|
dt |
||||
|
|
|
Схема с механической систой показана в приложении Л.
Подключим ко входам модели блоки преобразования ABC→dq (система dq связана с ротором) (см. приложение М).
Для того чтобы воспользоваться уже имеющимися в Simulink электротехническими блоками необходимо подключить ко входам модели вольтметры и управляемые источники тока по предложенной схеме. Это позволит моделировать модель как электрическую – мощность может передаваться в обе стороны (обычные, неэлектрические блоки Simulink однонаправленные) (см. приложение Н).
Для моделирования преобразователя частоты целесообразнее использовать уже имеущиеся в Simulink диодные мосты и мосты с тиристорами и отсекающими диодами. На вход блока ШИМ инвертора подается задание скорости и глубина модуляции которые преобразуются в трехфазную систему напряжения и подаются на нуль орган (Discrete PWM Generator), который в
48