книги / Оборотное водоснабжение химических предприятий
..pdfТ а б л и ц а 16. Зависимость изменения pH в единицу времени от pH рециркулируемой воды
p H |
t |
ДрН'Д* |
р н |
/ |
Д р Н / Д / |
11,0 |
2,5 |
0,20 |
8,3 |
21,00 |
0,11 |
10,8 |
4,0 |
0,13 |
8,3 |
22,00 |
0,05 |
10,5 |
6 , 0 |
0,15 |
7.9 |
27,00 |
0,07 |
10,0 |
1 0 , 0 |
0,12 |
7.8 |
28,0 |
0,10 |
9,4 |
11,5 |
0,40 |
7,6 |
32,0 |
0,03 |
9,0 |
12,5 |
0,35 |
7,5 |
34,50 |
0,07 |
8,9 |
13,0 |
0,10 |
|||
8,9 |
15,5 |
0,02 |
7*3 |
36,50 |
0,07 |
8,7 |
18,0 |
0,08 |
|
|
|
док. Скорость десорбции аммиака существенно зависит от того, в какой форме он находится в воде. При pH=9,04-10,5 тангенс угла наклона наибольший, что свидетельствует о максимальной скорости десорбции свободного аммиака; в области рН = 9,04-8,5, соответствующей десорбции аммиака из буферного раствора смеси аммиака и карбоната аммония, тангенс угла наклона уменьшается, что указывает на затухание этого процесса, и на-
рн
11
Рис. 26. Изменение скорости сншке- |
10 |
|
ния pH — ДрН/Д/ от pH воды. |
9 |
|
|
8 |
|
|
О |
ApH/At |
|
0,20 |
|
конец, при pH = 8,04-7,5, когда |
свободный аммиак |
образуется |
в результате гидролиза соли, тангенс угла наклона стремится к нулю, т. е. в этой области десорбция аммиака на градирнях прак тически отсутствует.
ПРИМЕНЕНИЕ Н-КАТИОНИРОВАНИЯ ДЛЯ УМЯГЧЕНИЯ ВОДЫ, ПОДПИТЫВАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ОБОРОТНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
При использовании ионного обмена на природных или синтетических ионообменных материалах ионы кальция и маг ния практически полностью извлекаются из воды, т. е. может быть достигнута любая степень умягчения воды. При использо вании в качестве ионообменников сильнокислотных синтетиче ским смол, содержащих ионы водорода, последние вытесняются в воду в обмен на ионы Са2+, переходящие в смолу, т. е. осу ществляется Н+-катионирование воды. В воде образуется сво бодная кислота в количестве, эквивалентном количеству погло щенных катионов жесткости. Катионообменная смола регенери-
руется промывкой 5— 10-процентной минеральной (обычно сер ной) кислотой. Если Н-катионированием извлекают из воды только то количество ионов кальция и магния, которое компен
сируется ионами НСОз , т. е. катионы временной жесткости, то
вследствие реакции НСОзГ + Н += Н г 0 + С 0 2 образуется свобод ная углекислота, которая может быть отдута в атмосферу. В этом случае вода не только освобождается от временной жест кости, но и уменьшается ее общее солесодержание. В связи с этим рекомендуется подвергать Н+-катионированию лишь часть подпитывающей воды, определяемую соотношением карбонат ной и некарбонатной жесткости воды. При этом расход серной кислоты на регенерацию катионита оказывается несколько мень шим, чем затраты кислоты на непосредственное подкисление во ды, не подвергавшейся катионированию, так как уменьшение общей жесткости Н-катионированной воды повышает допусти мую величину щелочности. Кроме того, существенное преиму щество Н+-катионирования по сравнению с подкислением воды заключается также и в том, что катпонирование исключает обо гащение воды сульфатами.
На современных Н+-катнонитовых установках в результате «голодной» нормы регенеращш и повторного использования кислоты расход кислоты на регенерацию катионита снижается почти до стехиометрически необходимого.
Расход серной кислоты в условиях «голодной» регенерации оп
ределяется по формуле |
|
|
|
А = |
49енсо,v |
(50) |
|
1000 |
|||
|
|
где А — расход 100-процентной серной кислоты на регенерацию фильтра, кг; 49 — удельный расход серной кислоты на 1 г - ж е
поглощенных катионов, г; енсо, — условная емкость поглощения
катионита по НСОз" , г-экв/ж3; v — объем катионита в фильт
ре, л 3.
В табл. 17 приведены результаты промышленной проверки ус ловной емкости сульфоугля в условиях «голодной» нормы реге нерации [26].
При Н-катнонировании вод разного состава и «голодной» ре генерации катионита фильтрат не содержит свободных сильных минеральных кислот — наблюдается лишь образование углекис лоты, сопровождающееся соответствующим уменьшением ще лочности и солесодержания воды. Особенности Н^-катионирова- ния воды при «голодной» норме регенерации объясняются тем, что нижние нерегенерированные вследствие недостатка кислоты слон катионита находятся в кальциевой, магниевой или натрие вой форме. При пропускании природных вод через Н+-катиони- товые фильтры, регенерируемые уменьшенным количеством кис лоты, получается фильтрат с относительно высокой остаточной жесткостью.
Таблица 17. Эффект Н-катионирования вод при оптимальном «голодном» ре жиме регенерации материала [26]
Состав И С Х О Д Н 4 э й |
воды |
м г -э к в /л |
||
■+■ * |
|
|
1 |
|
сч |
|
|
||
W) |
|
|
||
< |
|
1со |
и |
|
+ |
|
|||
|
+ |
|||
+ |
|
о |
СЧ ЧГ |
|
СЧСО |
+ са |
|||
о |
о |
|||
О |
2 |
X |
||
со |
||||
8,0 |
2,10 |
7,30 |
2,80 |
|
10,55 |
0 |
7,40 |
3,15 |
|
5,20 |
5,08 |
7,60 |
2,68 |
|
1,37 |
8,39 |
9,00 |
0,76 |
|
2,55 |
— |
1,67 |
— |
Средняя щелоч ность фильтрата, м г -э к в /л |
Средняя жест кость фильтрата, м г -э к в /л |
Снижение солесодержания, проц. |
Снижение жест кости, проц. |
Условная ем кость сульфоугля по НСС£", |
г -э к в /м 3 |
0,23 |
1,71 |
70,0 |
78,6 |
370 |
|
0,354 |
3,44 |
66,7 |
67,0 |
320 |
|
0,20 |
1,76 |
72,0 |
66,0 |
300 |
|
0,58 |
0,01 |
86,2 |
99,0 |
329 |
|
0,12 |
0,65 |
— |
74,5 |
350 |
|
В патенте США для воды с большой жесткостью, содержащей также в высокой концентрации ионы натрия, рекомендуется об рабатывать первоначально воду на фильтрах в Na+ -форме, где степень снижения концентрации Са2+ и Mg2+ доводится до ве личины < 30 мг!л. Частично умягченная вода поступает затем на слабокислотный катионит в №+-форме, при фильтровании через который соли жесткости полностью удаляются. Регене рация карбоксильного катионита производится веществами, способными образовывать комплексные соединения с Са2+ и Mg2+, например, лимонной, триметилендиаминтетрауксусной кислотами и др.
В Японии в качестве средства борьбы с накипеобразованием рекомендуется применять умягчение части воды катионированием при помощи сильнокислотного Н+ -катионита с последующим смешением декатионированной воды с остальной массой исход ной в соотношениях, позволяющих нейтрализовать бикарбонатную щелочность. Затем смесь пропускают через дегазатор (для десорбции С 0 2) и фильтруют через Na-катионит.
С целью увеличения глубины умягчения, повышения использо вания обменной емкости катионита и увеличения эффективности регенерации рекомендуется катионирование воды осуществлять в два этапа: на первом этапе вода проходит через группу парал лельно работающих первичных фильтров, задерживающих ос новную долю катионов жесткости, на втором — через один фильтр, предназначенный для окончательного доумягчения воды. Степень регенерации этого фильтра должна быть больше, чем первичных; это достигается пропусканием регенерационного раствора в направлении, обратном направлению движения воды при умягчении.
СНИЖЕНИЕ КОРРОЗИИ МЕТАЛЛА И ТЕПЛООБМЕННОИ АППАРАТУРЫ
Снизить коррозию стали в системах оборотного водо снабжения можно упариванием воды до такой степени, чтобы индекс насыщения воды карбонатом кальция (/) находился в пределах 0,75— 1,0, либо применением ингибиторов коррозии. Первый способ используется обычно в системах оборотного во доснабжения при охлаждении технологических продуктов; ре комендуется упаривание до такой степени, чтобы обеспечить защиту от коррозии теплообменных аппаратов с высоким нагре вом воды путем создания на их поверхности тонкой пленки СаСОз. При сильной коррозии трубопроводов и теплообменных аппаратов с низким нагревом воды целесообразно применять ингибиторы коррозия [28].
В СНиП П-Г. 3— 70 «Водоснабжение. Нормы проектирования» рекомендуется защиту теплообменной аппаратуры и трубопро водов от коррозии осуществлять созданием на их поверхности карбонатной, силикатной или метафосфатной пленки регулиру емой толщины или нанесением защитных покрытий.
При упаривании оборотной воды углекислотное равновесие нарушается вследствие повышения концентрации бикарбоната кальция, его диссоциации на карбонат и углекислоту, усиливаю щейся с нагреванием и удалением свободной углекислоты при разбрызгивании воды в процессе охлаждения на градирнях. Об разующийся карбонат кальция осаждается на поверхности ста ли в виде защитной пленки. Регулируемую толщину (до 0,5 мм) карбонатной пленки следует создавать за счет выбора размера продувки системы оборотного водоснабжения.
Необходимость защиты от коррозии теплообменных аппаратов и трубопроводов или мероприятий по предотвращению отложе ния карбоната кальция в системах оборотного водоснабжения определяется по индексу насыщения оборотной воды карбона том кальция
I = рНоб — pHs ,
где рНо6 — экспериментально определенное значение pH в обо ротной воде; pHs — величина pH, соответствующая воде, рав новесно насыщенной карбонатом кальция. Эта величина зависит от общего солесодержания, температуры нагреваемой воды, со держания кальция в воде и ее щелочности. Данные для опреде
ления pH |
приведены в табл. 18. |
|
Величина pHg определяется по формуле |
|
|
|
Рн| = (9,3 + А + В) — (С + Д). |
(51) |
При / = 0 |
вода стабильна, при / > 0 образуется карбонат каль |
ция, при /< 0 возникает коррозия. Однако индексом стабильно сти можно пользоваться только при решении вопроса о необхо димости обработки воды, поскольку он не является количествен ным показателем.
Солесодержа- |
А |
Температура, |
в |
Кальций, мг1л |
с |
Щелочность, |
д |
|
ние, мг1л |
град. С |
мг-экв\л |
||||||
50—300 |
0,1 |
0,0—1,1 |
2,6 |
4,0—4,4 |
0,6 |
0,20-0,22 |
1,0 |
|
400—1000 |
0,2 |
2 ,2 -5 ,6 |
2,5 |
4 ,8 -5,2 |
0,7 |
0,24-0,26 |
1,1 |
|
|
|
6 ,7 -8 ,9 |
2,4 |
5 ,6 -6,8 |
0,8 |
0,28-0,34 |
1,2 |
|
|
|
10,0-13,3 |
2,3 |
7 ,2 -8 ,8 |
0.9 |
0,36-0,44 |
1.3 |
|
|
|
14,5—16,7 |
2,2 |
9,2—10,8 |
1,0 |
0,46—0,54 |
1,4 |
|
|
|
17,8—21,1 |
2.1 |
11,2—13,6 |
1,1 |
0,56-0,70 |
1,5 |
|
|
|
22,2-26,7 2,0 14,0—17,2 1,2 |
0,72—0,88 |
1,6 |
||||
|
|
27,8—31,1 |
1,9 |
17,6—22,0 |
1,3 |
0,90—1,10 |
1,7 |
|
|
|
32,8—36,5 |
1,8 |
26,4—27,6 |
1,4 |
1,12—1,38 |
1,8 |
|
|
|
37,8-43,3 |
1,7 |
28,0-34,8 |
1,5 |
1,40-1,76 |
1,9 |
|
|
|
44,4—50,0 |
1,6 |
35,2—44,0 |
1,6 |
1,78—2,20 |
2.0 |
|
|
|
51,2—55,6 |
1,5 |
44,4—55,2 |
1,7 |
2,22 |
-2,78 |
2,1 |
|
|
56,6-63,3 |
1,4 |
55,6—69,6 |
1,8 |
2,80 |
-3,52 |
2,2 |
|
|
64,4—71,2 |
1,3 |
70,0-88,0 |
1,9 |
3,54—4,40 |
2,3 |
|
|
|
72,2-81,1 |
1,2 |
92,0—109,0 |
2,0 |
4,60 |
-5,40 |
2,4 |
|
|
|
|
112,0-136,0 |
2,1 |
5,60 |
-7,00 |
2,5 |
|
|
|
|
140,0—172,0 |
2,2 |
7,20-8,80 |
2,6 |
|
|
|
|
|
176,0-220,0 |
2,3 |
9,00 |
-11,00 |
2,7 |
|
|
|
|
224,0—276,0 |
2,4 |
11,20-13,80 |
2,8 |
|
|
|
|
|
280,0—348,0 |
2,5 |
14,00—17,60 |
2,9 |
|
|
1 |
|
|
352,0—400,0 |
2,6 |
17,80—20,00 |
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В обычных пресных водах при дозах до 25 мг/л гексаметафос фата натрия он является катодным замедлителем коррозии, а при дозах 100 мг/л и более действует как смешанный замедли тель коррозии и анодных процессов. Эти данные были под тверждены в лаборатории Куйбышевского нефтеперерабатываю щего завода при изучении питания систем оборотного водоснаб жения волжской водой. Полученные результаты приведены в табл. 19. Опыты проводили с оборотной водой, нагретой до тем пературы 50°С. В СНиП П-Г 3—70 для формирования на по верхности стали метафосфатной пленки рекомендуется в течение 2—3 сут. поддерживать концентрацию гексаметафосфата натрия в воде 200 мг/л (по техническому продукту) с последующим сни жением ее до 15— 30 мг/л при концентрации хлоридов и суль фатов 100— 200 мг/л.
Исследования, проведенные во ВНИИводгео [28], показали, что при щелочности воды до 4 мг-экв/л и содержании хлоридов и сульфатов до 100 мг/л на скорость коррозии стали существен но влияют органические вещества естественного происхождения. При высокой цветности и большом содержании органических веществ, препятствующих осаждению СаС03, происходит зна чительная коррозия; при низкой цветности и небольшом содер жании органических веществ в большинстве случаев коррозия незначительна. Было установлено, что в воде, имеющей щелоч ность 4 мг-экв/л и содержащей 400 мг/л хлоридов и сульфатов, при незначительном содержании органических веществ (около
3—1667 |
65 |
|
|
Исходная вода |
Вода, обработанная ингиби |
|
|||
|
Продолжи |
|
|
|
тором * |
|
Эффектив |
Дата |
|
|
|
|
|
||
тельность |
|
Скорость |
Доза инги |
|
|
ность инги |
|
испытаний |
испытания |
рн |
|
Скорость |
битора, |
||
|
н |
коррозии, |
битора, |
pH |
прои. |
||
|
|
млчгод |
мг!л, |
коррозии, |
|||
|
|
|
|
считая по |
|
мм1год |
|
|
|
|
|
Ра0 5 |
|
|
|
6/XII |
6 |
7,2 |
1.22 |
5 |
7,4 |
0,48 |
60,07 |
6/XII |
6 |
7.2 |
1,22 |
15 |
7,6 |
0,35 |
71,3 |
13/XII |
6 |
6,7 |
1,26 |
50 |
6,9 |
0,05 |
96,0 |
13/XII |
6 |
6,7 |
1,26 |
100 |
7,00 |
0,00 |
100,0 |
10/Х |
24 |
7,4 |
0,6 |
200 |
7,6 |
0,00 |
100,0 |
12/Х |
24 |
7,6 |
0,7 |
100 |
8,0 |
0,00 |
100,0 |
15/Х |
24 |
7,6 |
0,73 |
100 |
7,8 |
0,022 |
97,3 |
17/Х |
75 |
7,6 |
0,5 |
100 |
7,9 |
0,012 |
97,9 |
19—24/XI |
48 |
7,2 |
0,51 |
100 |
7,4 |
0,004 |
99,4 |
26/XI |
72 |
7,0 |
0,57 |
5 |
7,3 |
0,017 |
97,0 |
48 |
100 |
7,4 |
|||||
1/XII |
70 |
|
|
5 |
7,2 |
|
|
* Ингибитор — гексаметафосфат натрия. |
|
|
|
||||
25 град цветности) |
скорость коррозии составляла всего 0,048 г/м2 |
за 56 суток.
В качестве ингибиторов коррозии стали в системах оборотного водоснабжения были применены бихромат калия, динатрийфосфат, смесь бихромата калия с сульфатом цинка и смесь бихрома та калия с динатрийфосфатом и сульфатом цинка. В табл. 20 приведены результаты опытов по защите стали в воде со щелоч ностью 1 мг-экв/л и содержанием хлоридов и сульфатов от 100
Таблица 20. Результаты действия ингибиторов на коррозию стали [28]
Коррозия стали в воде, г/л2-**, при концентрациях хро Концентрация КаСгаО;. мато-цинковой смеси, мг/л
мг/л
0 |
0,25 |
0,5 |
1 |
Zn SO.j-7H.jO (п о цинку), м г\ л
Ионы в м г/ л:
С1“ + SOJ- = 100
С1“ + SO;*- = 175
О+соОIIСОоо 11
С Г + SO*- = 400
0 |
0 |
0,25 |
0 |
0,25 |
0 |
0,25 |
0,5 |
0,3 |
0,058 |
0,04 |
0,057 |
0,04 |
0,055 |
0.03 |
0,023 |
0,4 |
— |
0,05 |
— |
0,04 |
— |
0,032 |
0,024 |
0,7 |
— |
— |
— |
0,04 |
— |
0,04 |
0,025 |
0,8 |
— |
0,05 |
— |
— |
— |
— |
— |
до 400 мг/л. Продолжительность опытов составляла 7 сут. Удов летворительный результат был достигнут при концентрации би хромата калия 0,25— 1 мг/л и сернокислого цинка — 0,25— 0,5 мг/л.
Сочетание различных ингибиторов эффективнее тормозит кор розию. Так, использование хроматоцинковой смеси не только затормаживает коррозию стали, но и обеспечивает ее равномер ное распределение по поверхности, тогда как применение одних хроматных ингибиторов способствует тому, что остаточная кор розия приобретает «язвенный» характер. В водах щелочностью 1,5 мг-экв/л при содержании хлоридов и сульфатов 100—400 мг/л удовлетворительная защита стали от коррозии достигается при концентрациях 0,5—2 мг/л бихромата калия или натрия и 0,5 мг/л сульфата цинка (в расчете на цинк). Торможение кор
розии наступает при концентрациях бихромата |
калия 5— 15 и |
сульфата цинка 1—2 мг/л. |
на поверхности |
С целью ускорения процесса формирования |
стали защитной пленки следует в течение первых четырех суток в оборотную воду вводить 40 мг/л бихромата калия и 4 мг/л сульфата цинка, если в оборотной воде содержание хлоридов и сульфатов достигает 400 мг/л. В дальнейшем при постепенном снижении концентрации бихромата до 0,5 — 4 мг/л и сульфата цинка до 0,25 — 1 мг/л в течение последующих 25 суток проис ходит уплотнение защитной пленки. Для обеспечения сохранно сти защитной пленки необходимо поддержание таких же кон центраций и в последующие периоды эксплуатации.
Применение таких рецептур ограничивается необходимостью соблюдения условий защиты от загрязнения водоемов и воздуха соединениями хрома. Поэтому применять их можно только при эксплуатации систем оборотного водоснабжения без продувки или при таком разбавлении продувочной воды, при котором концентрация хрома и цинка в воде водоема не превышает до пустимых норм. Необходимо также осуществлять систематиче ский контроль количества хрома и цинка в водоеме и хрома в воздухе в зоне расположения градирен. Концентрация их не должна превышать предельно допустимых величин, утвержден ных Главрыбводом Министерства рыбного хозяйства СССР и Главсанэпидуправлением Министерства здравоохранения СССР
(ПДК цинка 0,01 мг/л, хрома (VI) — 0,5 мг/л).
Метафосфаты кальция и марганца интенсивно сорбируются гидроокисью железа в процессе ее осаждения на поверхности металла. Накапливаясь в рыхлой массе железистого осадка, они постепенно уплотняют его и коррозия металла затормаживает ся [50]. При повышении концентрации метафосфатов в воде до 35—400 мг/л на металле сразу же образуется тонкая равномер ная метафосфатная пленка, которая предотвращает условия воз никновения коррозии — металл остается чистым и не покрывает ся железистыми коррозионными отложениями.
При обработке воды метафосфатом марганца происходит не которое увеличение концентрации марганца в воде, что являет ся недостатком этого метода. Как замедлитель коррозии мета фосфат марганца равноценен метафосфату кальция.
Для борьбы с коррозией рекомендуется также применять об работку воды силикатом натрия. С этой целью в оборотную во ду вводится жидкое стекло или вода фильтруется через загрузку «силикат-глыбы». Доза силиката натрия назначается в зависи мости от содержания хлоридов и сульфатов в обрабатываемой воде:
Содержание C l' + SO^- мг/л |
50 |
100 200 |
300 400 500 |
600 |
650 |
||
Доза |
Si02, г/л3 |
10 |
12 18 |
25 |
30 35 |
38 |
40 |
Растворение «силикат-глыбы» |
производится |
фильтрованием |
|||||
оборотной |
воды при температуре |
не ниже 40°С |
в напорном |
фильтре-дозаторе. Крупность загрузки «силикат-глыбы» долж
на составлять 2—7 см. Раствор жидкого стекла |
должен быть |
|
2—5-процентной концентрации по содержанию |
S i02, учитывая, |
|
что техническое жидкое стекло содержит 30% |
S i02; |
скорость |
фильтрования 300—500 м/ч. |
дозу |
силиката |
В начальный период эксплуатации системы |
натрия в оборотной воде следует поддерживать в 2 раза выше приведенной.
Вес 1 м3 загрузки «силикат-глыбы» при размере зерен 2—7 см составляет примерно 1000 кг, количество фильтров-дозаторов должно быть не менее двух (рабочий и резервный).
При определении дозы щелочных реагентов для создания кар бонатной пленки пользуются следующими формулами:
при
/ |
< |
0, |
рН0 < |
8,4, |
pH* < 7 ,7 , |
|
|
где рН0 — pH воды до обработки, |
|
|
|
||||
|
м |
= |
28ЩС (5- IQ- 1~ ,1). |
|
(52) |
||
|
|
|
220ЩС •10~1 + С |
|
' |
||
при |
|
|
|
|
|
|
|
/ < |
0, |
рН(|< |
8,4, |
pHs > 7,7 |
|
||
М = 281ДС (108,4"~рН° — 1) |
+ |
10pHs |
7,7 — 1 |
X |
|||
44Щ- Ю8,4-рН° + С |
ЮО + 1,0210pHs~7,7 |
|
|||||
х |
|
|
28ЩС (ю 8.4-рНо— 1) |
(53) |
|||
28Щ + |
|
|
С |
||||
|
|
|
44Щ- Ю8,4-рН° + |
|
где М — доза |
извести |
по |
СаО, мг/л\ Щ — щелочность |
воды, |
мг-экв/л\ С — содержание |
свободной углекислоты в воде, |
мг/л |
||
(определяется |
по СНиП |
П-Г 3—62, рис. 2). |
|
Более удобным является графический метод определения до зы щелочи [52]. Он заключается в определении коэффициентов тп\, m2, т 3 по графикам, представленным на рис. 27, в зависимо
сти от значений — и рН^
28 (5-КГ1 - |
1) |
|
mi — |
£ |
> |
220-10-1 + — |
|
|
28 (Юм - рн« - |
1) |
|
т г — |
|
г > |
44.10M-pH.+ i ^ |
||
1 0 P H s -7 ,7 |
_ |
г |
т 3 100 + 1,0210pHs~7,7 Формулы (52) и (53) примут следующий вид:
М = |
т,С , мг/л СаО; |
(54) |
М = т гС + |
т 3 (28Щ + С - т 2), мг!л. |
|
Рис. 27. Графики для определения коэффициентов:
а — гп\\ б — т 2; в — т 3.
Пример 1. Определить дозу извести для создания карбонат
ной пленки |
при следующих показателях качества воды: рНо= |
|||
= 7,1; Щ = |
3 мг-экв[л\ С = |
30 мг/л-, pHs =7,6. |
||
Определяем |
значение |
индекса насыщения / = 7,1— 7 ,6 = —0,5. |
||
По графику рис. 27, а определяем величину mi при |
||||
|
— |
= — |
= 1 0 |
и I = — 0,5пц = 0 ,5 9 . |
Щ |
3 |
1 |
Подсчитываем требуемую дозу извести М = 0 ,5 9 :3 0 = 1 7 ,7 мг/л.
Пример 2. Определить дозу извести для создания карбонат ной пленки при следующих показателях качества воды: рН о= = 6 ,5; Щ = 2 мг-экв/л; С = 30 мг/л-, pHs = 9 .
По графику рис. 27, б определяем величину т2 при
|
— = |
— |
= 20 |
и рН0 = 6,5/п, = 0,62. |
|
|
|
Щ |
2 |
|
v и |
" |
|
По графику рис. 27, в определяем величину т 3 при |
||||||
|
|
|
рН8 = |
9 т а = |
0,16. |
|
Подсчитываем требуемую дозу извести |
|
|||||
М = |
0,62 •40 + |
0,16 (28 •2 + 40 •0,62) = 37,7 мг/л СаО. |
||||
|
УСТРАНЕНИЕ ОБРАСТАН ИЯ СООРУЖ ЕНИ И ВОДОРОСЛЯМ И |
|||||
|
И «Ц ВЕТЕН И Я» ВОДЫ В ОБОРОТНЫ Х СИСТЕМАХ |
|
||||
развитием |
«Цветение» |
в водоемах |
обуславливается |
массовым |
||
в основном |
трех |
видов |
сине-зеленых |
водорослей: |
Microcystis aeraginosa Kiitz, emd Elank. Coelosphalium dubium Grun, Aphanizamenon Loosagnal Kalfs.
Борьба с цветением водоемов осуществляется путем введения химических препаратов в воду; однако применение химикатов ограничивается величиной сброса в водоем продувочных вод и потому наиболее пригодно в замкнутых системах оборотного во доснабжения, не сбрасывающих воду при продувках. Из неор ганических гербицидов наиболее эффективен арсенат натрия в концентрации 1—6 мг/л. Он вызывает гибель многих водных растений, и особенно представителей низших растений, во всей массе воды. Для уничтожения водной растительности успешно используются удобрительный гипс, хлораты, пербораты, медный купорос и другие химические вещества.
Для очистки водоемов и водотоков от водорослей можно вво дить в воду полиметаллические медьсодержащие рудные кон центраты — медистую окись цинка, содержащую ионы Си, Zn, Ag, либо конжольский концентрат, содержащий ионы Си, Pb, Zn, Sn, Ag [57]. Введение в воду медьсодержащего концентрата в концентрации 3—4,5 мг/л снижает количество водорослей через 28 дней на 95—99%.
В качестве альгицидов для устранения обрастания и «цвете ния» воды за рубежом используются органические вещества, например хлорпроизводные бензола, на основе которых с до бавлением эмульгирующих веществ в США выпускают гербици ды «Бенохлор» и «Бенохлор Зс».
В качестве биоцида был также предложен 2,4-динитрохлор бензол, выбор дозы которого зависит от характера системы и от вида микроорганизмов. Для охлаждающих систем рекомендует