книги / Геофизические исследования скважин
..pdfh=h„cosa |
(1.18) |
к |
где h — истинная мощность пласта; hB— видимая мощность пласта; а -— угол па дения пласта. Если угол падения пласта превышает 30°, определение его истинной мощности усложняется. В.Н. Дахновым разработана методика получения истин ной мощности крутопадающих пластов бесконечно высокого сопротивления, ко торая может быть использована для приближенного определения мощности пластов высокого сопротивления. По формуле
h =(hB- kdc) cosa, |
(1-19) |
где hB— видимая мощность пласта, по лученная при определении границ пла стов обычными приемами; к — попра вочный коэффициент, учитывающий поправку, вносимую в мощность плас та, за счет искажения кривых каж у щихся сопротивлений (рис. 12); dc — ди аметр скважины.
Рис. 12. Кривая зависимо сти поправочного коэффи циента к в уравнении (119) от угла падения пласта а (по В Н Дахнову)
Определение удельного электрического сопротивления пластов (боковое электрическое зондирование)
По результатам замеров кажущегося сопротивления одним зон дом мы можем определить границы пластов и лишь приближенно судить о величине удельного электрического сопротивления горных пород. Для более точного определения удельного сопротивления пла стов по кривым кажущегося сопротивления применяют специаль ную методику — б о к о в о е э л е к т р и ч е с к о е з о н д и р о в а н и е (сокращенно БЭЗ)1. Эта методика заключается в измерении кажу щегося сопротивления с помощью не скольких (пяти—семи) гради ент-зондов или реже потенциал-зондов различной длины. Чем боль ше длина зонда, тем больше радиус его исследования. Применение комплекта зондов различной длины позволяет при интерпретации учесть влияние бурового раствора на величину кажущегося сопро тивления, найти истинное сопротивление пласта, установить нали чие проникновения фильтрата бурового раствора в пласт, оценить удельное сопротивление и глубину зоны проникновения раствора. Для успешной интерпретации диаграмм по методу БЭЗ необходимо также иметь кривую изменения фактического диаметра скважины с глубиной (кавернограмму) и кривую изменения удельного сопротив ления бурового раствора по стволу скважины.
1 Называют также б о к о в ы м к а р о т а ж н ы м з о н д и р о в а н и е м , или БКЗ
21
Размер зондов, используемых для БЭЗ, изменяется от 1 — 2 до 20 — 30 диаметров скважины. Тип зондов для БЭЗ зависит от харак тера изучаемого разреза и выбирается опытным путем. Часто, на пример, применяют следующий комплект последовательных гради ент-зондов- 1) A0,4M0,1N; 2) А1,0М0,Ш; 3) A2,0M0,5N; 4) A4,0M0,5N; 5) A8.0M1N; 6) N0,5M4,0A.
Последний зонд (обращенный градиент-зонд) служит для уточне ния границ пластов.
При изучении разрезов скважин, сложенных мощными пластами очень высокого или очень низкого удельного сопротивления, может в некоторых случаях оказаться эффективным боковое электричес кое потенциал-зондирование следующим комплектом зондов с раз мерами AM, равными 0,25; 0,5; 1; 2 и 4 м. При этом электрод N дол жен быть удален от электрода М на расстояние, превышающее мощ ность исследуемых пластов (практически на 30— 40м).
По результатам измерения кажущегося сопротивления зондами разной длины строят в каждом изучаемом пласте наблюденную кри вую зондирования — зависимость кажущегося сопротивления от длины зонда, вычерченную в двойном логарифмическом масштабе. При этом для отсчета кажущегося сопротивления используют его средние, максимальные или оптимальные значения, найденные по определенным правилам в пределах изучаемой аномалии (рис. 13).
В пластах большой мощности, не отличающихся достаточной од нородностью, наблюденные кривые зондирования чаще строят по средним значениям ркср, в пластах малой мощности — по максималь ным рк тах и в пластах мощных,
/гк,0м м |
достаточно однородных — по оп |
|
|
тимальным значениям ркопт. |
|
|
Построенные наблю денные |
|
|
кривые зондирования сопостав |
|
|
ляю т с модельными кривы ми |
|
|
(палетками), для которых уж е |
|
|
известны расчетны е удельное |
|
|
сопротивление пласта и глубина |
|
|
проникновения фильтрата буро |
|
|
вого раствора. Для этого сопос |
|
|
тавления на бланке с наблюдае |
|
|
мой кривой наносят оси зонди |
|
|
рования, образующие так назы |
|
|
ваемый « к р е с т » к р и в о й . Го |
|
|
ризонтальная ось должна соот |
|
|
ветствовать удельному сопро |
|
Рис. 13 Примеры отсчета среднего |
тивлению бурового р аствора |
|
против изучаемого пласта, а вер |
||
рк ср, максимального рк тах и опти |
тикальная ось — диаметру сква |
|
мального ркопт значений кажущ его |
||
жины. |
||
ся сопротивления на кривой после |
||
довательного градиент-зонда в пла |
Различаю т четыре основных |
|
сте высокого сопротивления |
типа кривых БЭЗ (рис. 14). Со |
22
ответственно различается и ме |
|
|||
тодика интерпретации каждого |
|
|||
типа кривой. |
т и п |
к р и |
|
|
П е р в ы й |
|
|||
в ы х — двухслойные кривые |
|
|||
зондирования, наблюдаемые в |
|
|||
непроницаемых или весьма сла |
|
|||
бо проницаемых пластах боль |
|
|||
шой мощности, удельное сопро |
|
|||
тивление которых выше (рис. 14, |
|
|||
кривая 1а) или ниже (рис. 14, |
|
|||
кривая 16) удельного сопротив |
|
|||
ления бурового раствора. Лито |
|
|||
логически такие пласты могут |
|
|||
быть представлены плотными |
|
|||
непроницаемыми известняками, |
|
|||
гидрохимическими осадками, |
Рис. 14. Типы кривых бокового элек |
|||
глинами, аргиллитами, плотны |
||||
трического зондирования. |
||||
ми непроницаемыми песчаника |
||||
Кривые 1— двухслойные (1а— сопротив |
||||
ми, плотными метаморфизован- |
||||
ление пласта выше сопротивления бу |
||||
ными породами и т. п. Двухслой |
рового раствора, 16 — сопротивление пла |
|||
ные кривые могут наблюдаться |
ста ниже сопротивлениябурового раство |
|||
в коллекторах трещинного типа |
ра), 2 — трехслойная при проникновении |
|||
при наличии весьма глубокого |
фильтрата буровогораствора, снижающе |
|||
го сопротивлениепласта, 3 —трехслойная |
||||
проникновения бурового раство |
при проникновении фильтрата бурового |
|||
ра в пласт по трещинам. Доволь |
раствора, повышающего сопротивление |
|||
но часто двухслойные кривые |
пласта, 4 — в пласте высокого удельного |
|||
сопротивления ограниченной мощности |
||||
отмечаются в нефтенасыщен |
||||
(тонкий пласт) при наблюдениях с гради |
||||
ных коллекторах, когда удель |
ент-зондами, 5 — крест кривой |
|||
ное сопротивление пласта в зоне |
|
проникновения пресного фильт рата бурового раствора близко к удельному сопротивлению пласта в
не затронутой проникновением части.
Интерпретацию кривых первого типа проводят с помощью двух слойных палеток бокового электрического зондирования.
На рис.15 изображен пример интерпретации двухслойной кривой зондирования. Наблюдаемая кривая зондирования совпала с палеточной кривой, имеющей модуль рп/р р = 26. Найденное значение удельного сопротивления, отсчитанное на бланке по точке пересече ния наблюденной кривой зондирования с линией А— А (геометричес ким местом асимптот кривых), равно 17,4 Ом • м.
В т о р о й т и п к р и в ы х — трехслойные кривые зондирования, наблюдаемые при проникновении фильтрата бурового раствора, по нижающего сопротивление пласта. Этот тип кривых характерен для мощных пластов-коллекторов, когда сопротивление пласта в зоне проникновения фильтрата бурового раствора рзп меньше истинного сопротивления пласта рп (рзп<рп). Литологически такие пласты мо гут быть представлены проницаемыми нефтенасыщенными или га-
23
Рис. 15. Пример интерпретации |
Рис. 16. Пример интерпретации |
двухслойной кривойБЭЗ (сплош |
трехслойной кривой БЭЗ при про |
ная кривая) спомощью двухслой |
никновении фильтрата бурового |
ной палетки БЭЗ (пунктирные |
раствора, понижающего сопротив |
кривые) |
ление пласта, с помощью палетки |
|
ЭК-2. |
|
Шифр кривых — рл/рр ; рзп/рп (в круг |
|
лых скобках); D /dc (в квадратных скоб |
|
ках) |
зонасыщенными породами. Кроме того, этот тип кривых зондирова ния может отмечаться в проницаемых водоносных пластах, если удельное сопротивление ф ильтрата бурового раствора меньше удельного сопротивления пластовой воды.
Интерпретацию проводят с помощью комплекта трехслойных кривых БЭЗ либо с большим приближением с помощью двух слойных кривых БЭЗ и специальной палетки ЭК-2. На рис.16 изоб ражен пример истолкования кривой этого типа с помощью палетки ЭК-2 (серия пунктирных кривых в нижней части рисунка), совме щенной с двухслойной кривой (серия пунктирных кривых в верх ней части рисунка). По положению креста наблюденной кривой зон дирования на палетке ЭК-2 можно приближенно оценить относи тельны й диам етр зоны проникновения ф и льтрата бурового раствора в пласт D /d cи относительное сопротивление пласта в зоне проникновения рзп/р п-
Т р е т и й т и п к р и в ы х — трехслойные кривые, наблюдаемые при проникновении фильтрата бурового раствора, повышающего со противление пласта. Кривые характерны для мощных пластов-кол лекторов при условии, что сопротивление пласта в зоне проникнове ния фильтрата бурового раствора рзпбольше истинного сопротивле ния пласта рп (рзп>рп). Литологически такие пласты могут быть представлены проницаемыми песчаниками и известняками с грану лярным типом пористости, насыщенными минерализованной водой.
24
Кривые третьего типа могут от- |
Л>°_м'м |
|
г=7 |
— Г ~ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
мечаться и при изучении нефте |
|
|
|
' |
/ |
- J O B |
\ Ш |
|
|
|
|
|
||||
газоносных пористых пластов |
|
|
|
|
|
/ |
|
\ |
\ |
|
|
|
|
|
||
: |
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
5 0 \ |
\ |
|
|
|
|
|
||||
при пресном буровом растворе и |
50 |
|
|
к |
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|||
|
|
_______ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
относительно невысокой их неф- |
|
|
|
' / / |
|
|
\ |
1 |
\ |
|
|
|
|
|||
тегазонасыщенности. |
|
|
|
/ |
1 |
|
|
\ |
\ |
\ |
|
|
|
|||
20 |
|
|
|
|
|
\ |
\ |
|
|
|
|
|
||||
В очень плотных низкопо |
|
|
|
|
|
|
|
\ |
\ |
|
V |
|
|
|
||
■ |
|
' j ' / - • ' « Г ч \ |
|
|
|
|
|
|
||||||||
ристых известняках в некоторых |
1 |
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
||||||
|
V |
/ ' ' j \ |
|
|
\ \ |
|
\ |
|
\ |
\ |
|
|
|
|||
случаях наблюдаются трехслой |
$ |
|
|
Ь |
\ |
\ |
|
|
||||||||
|
|
|
|
\ |
\ |
\ |
|
|
||||||||
ные кривые третьего типа, обус |
|
|
|
теткиьИ \ |
\ |
\ |
\ |
\\ |
|
\ P |
f 2 |
j n |
м м |
|||
ловленные высоким сопротивле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
нием опресненного тонкого слоя |
- |
|
|
____ 0 |
|
|
\ \ |
|
|
|
\ |
h - A |
- А |
|
||
раствора пласта у стенки сква |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р Л=1,ИОм м |
|
|||||
жины. Интерпретацию кривых |
1 |
|
|
1 1 .JUJU |
|
|
|
. . |
|
|
|
■ ■ |
■ |
|||
третьего типа проводят по трех |
Ц1 |
0,2 |
0,5 |
1 |
|
|
2 |
|
5 |
|
10 |
АО, м |
||||
слойным палеткам БКЗ, а при |
Рис. 17Пример интерпретации трех |
|||||||||||||||
относительно неглубоком про |
||||||||||||||||
слойнойкривой БЭЗ припроникнове |
||||||||||||||||
никновении фильтрата бурового |
нии фильтрата бурового раствора, |
|||||||||||||||
раствора — по палеткам БКЗ-U. |
повышающего сопротивлениепласта. |
|||||||||||||||
Пример интерпретации трех |
рр=2,9 Ом • м; dc=0,3 м; рп=1,15 Ом • м. |
|||||||||||||||
слойной кривой зондирования, |
Шифр кривых — параметр U-дквивален- |
|||||||||||||||
отвечающей случаю проникно |
тности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вения фильтрата раствора, по вышающего сопротивление пласта, изображен на рис.17. Определив
по палеткам сопротивление пласта рп, параметр [/-эквивалентности и по левой ветви кривой зондирования приближенное значение удельного сопротивления пласта в зоне проникновения фильтрата бурового раствора рзп по формуле
, D |
|
U |
|
|
d |
с |
_ Р / Р |
- р / р " ’ |
(L2°) |
|
' з п 7 нр |
нп 7 нр |
|
можно приближенно оценить диаметр зоны проникновения бурового раствора D. Имеются специальные палетки для определения D, рас считанные по формуле (1.20).
Ч е т в е р т ы й т и п к р и в ы х наблюдается в тонких пластах высокого удельного сопротивления при отсутствии или при наличии проникновения фильтрата бурового раствора в пласт. Таким обра зом, литологически это могут быть как плотные, так и проницаемые пласты. Для интерпретации этих кривых применяются палетки ЭКЗ (экстремальные кривые зондирования).
Палетки получены путем моделирования электрического поля на электроинтеграторе. На рис. 18 показаны примеры интерпретации кривых БЭЗ четвертого типа с помощью палетки ЭКЗ.
На рис.18, а показано определение удельного сопротивления тон кого пласта без проникновения фильтрата раствора. Если рр= 1 Ом ■м, dc=0,3 м, сопротивление вмещающих пород рвм=5 Ом • м и мощность пласта h =2,4м, то найденное удельное сопротивление пласта по кри вой с модулем рп/р =25 будет равно рп=25 -1 = 25 Ом • м.
25
а |
б |
Л . Ом-м
зо
го
5 0 ^ «у4 - |
'2 5 |
ю
|
- |
|
/ |
/ |
|
|
10 |
|
5 |
|
/ |
/ |
п |
|
« = 5 0 * • М _ |
||
|
|
|
||||||
|
* |
/ |
|
¥ |
' |
|
||
|
|
|
2 |
|
||||
|
- |
/ |
|
|
«•>» |
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
2 |
|
1*5 |
- - |
|
< |
|
|
|
|
|
са' |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
* |
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
■ф*Р р * 0 , 9 Ы |
-м |
|
||||
|
| |
|
|
» |
■______ |
1 |
||
|
|
0,2 |
|
0,5 |
1 |
2 |
5 АО,и |
Рис. 18. Пример интерпретации кривых БЭЗ, полученных в тонких пластах, с помощью палеток ЭКЗ. Сопоставление наблюденной кри вой БЭЗ (сплошная кривая) с кривыми палеток ЭКЗ:
а—для пластабезпроникновенияфильтратабуровогораствора,б—дляпла ста с проникновением фильтрата буровогораствора Шифр кривых— Р„/Рр
На рис.18, б приведен пример интерпретации для пласта с про никновением фильтрата бурового раствора. Сопоставление палеточных кривых с левой и правой ветвями наблюденной кривой зондиро вания производится раздельно при условии: рр= 0,9 Ом • м, dc= 0,3 м, рвм=6 Ом • м и /i=l м.
Совмещая основные кресты палетки и кривой БЭЗ, находим по ле вой ветви модуль кривой ц=рзп/рр=15, откуда рзп = 15 • 0,9=13,5 Ом • м. Совмещая вспомогательные кресты палеток, по кривой ветви кривой БЭЗ определим модуль р=рзп/рп = 25. Сопротивление пласта по кри вой ветви вычислим по формуле рп = (p/v)pBM=(25/5) ■6=30 Ом • м , где v =р вм/рп — относительное сопротивление вмещающих пород, для ко торых построена используемая палетка ЭКЗ. Отсюда следует, что имеется проникновение фильтрата бурового раствора, снижающего сопротивление пласта.
Определение удельного сопротивления пород методом БЭЗ полу чило широкое распространение в промышленности. Хорошие резуль таты получены при изучении мощных пластов плотных и пористых пород с межзерновой пористостью, а также при изучении уединен ных тонких плотных и пористых пластов. Возникают большие зат руднения при определении удельного сопротивления резко неодно родных пачек пластов, пластов высокого удельного сопротивления, а такж е при заполнении ствола скважины раствором низкого (<0,5 Ом • м) удельного сопротивления.
Все отмеченные выше ограничения метода БЭЗ связаны с весьма существенным влиянием скважины, заполненной проводящим буро вым раствором, на показания зондов. Другими словами, скважина как бы шунтирует ток, текущий между питающими электродами, ослаб
26
ляя тем самым полезное влияние окружающих скважину горных пород. Шунтирующее влияние скважины можно уменьшить, если воспользоваться фокусироваием электрического тока. Эта идея была воплощена в методе экранированного заземления.
§ 4. МЕТОД ЭКРАНИРОВАННОГО ЗАЗЕМЛЕНИЯ (БОКОВОЙ КАРОТАЖ)
Изучение разрезов скважины методом экранированного зазем ления такж е основано на различии удельных электрических со противлений горных пород. В научной литературе известно несколько модификаций метода. В производстве получили распространение из мерения по методу экранированного заземления с автоматической фо кусировкой тока или, как часто называют, по методу бокового карота жа. Наиболее широко используют две модификации метода экрани рованного заземления: измерения по схеме с семиэлектродным зондом
иизмерения по схеме с трехэлектродным зондом.
Всемиэлектродном зонде (рис. 19) электроды смонтированы на гибком кабеле или на изолированной трубе. Зонд имеет три однополярных токовых электрода (А0, А г и А2) и две пары из мерительных электродов (MJN J, M2N2). Через центральный элек трод А 0 и через фокусирующие электроды А х и А2 пропускают ток одной полярности . Сила тока, протекающего через фо кусирующие электроды, регу лируется так, чтобы независи мо от сопротивления горных по род и сопротивления бурового раствора обеспечить равенство потенциалов электродов А0, А г
иА2 при неизменном токе 10, те
кущ ем через |
ц ен тральн ы й |
|
|
электрод. Условие сохранения |
|
||
равенства потенциалов между |
|
||
токовыми электродами, будет |
Рис. 19. Схема токовых силовых ли |
||
выполняться, если разность по |
|||
тенциалов между двумя парами |
ний, выходящих из центрального |
||
электрода АО при измерениях мето |
|||
и з ме р и т е л ь н ых |
электродов |
||
дом экранированного заземления в |
|||
и M2N 2поддерживать рав |
пластах высокого удельного сопро |
||
ной нулю путем из мене ния |
тивления |
||
силы экранного тока. Поскольку |
а — с семиэлектродным зондом, 6 — с |
||
при этом потенциалы электро |
трехэлектродным зондом |
||
дов А0, A Lи А2 окажутся равны, |
|
||
ток не сможет течь вдоль сква |
|
жины и направится фокусированным пучком в горную породу (рис. 19, а).
В методе экранированного заземления измеряют кажущееся или эквивалентное удельное сопротивление горных пород, которое име ет такой же физический смысл, как и кажущееся сопротивление,
27
измеренное с обычным зондом. Кажущееся сопротивление вычисля ют по формуле
Д17 |
(1.21) |
Рк =К— , |
■•о где К — коэффициент зонда, определяемый по специальным фор
мулам; ДU — разность потенциалов между одним из измерительных электродов (М, или /V,) и удаленным электродом N; 10 — сила тока, текущего через центральный электрод А0.Трехэлектродный зонд (рис. 19, б) в методе экранированного заземления представляет собой длин ный цилиндрический электрод, разделенный двумя изолирующими промежутками на три части: небольшой по длине центральный элек трод А0 и два длинных симметричных экранных электрода А , и А 2. Так же, как и в семиэлектродном зонде, через электроды Ав, Aj и А2 пропускают электрический ток одной полярности. Силу тока, теку щего через экранные электроды, регулируют так, чтобы разность по тенциалов между тремя электродами была равна нулю *.
Определение кажущегося сопротивления также производится с помощью уравнения (1.21), где AU будет разность потенциалов меж ду одним из токовых электродов и удаленным электродом N.
Характерными размерами семиэлектродного зонда являются его длина Ь = 0 Х0 2— расстояние между серединами интервалов MXN Xи M2N2 и общий размер Ьоб- А 1А 2. Для трехэлектродного зонда харак терными размерами являются его длина L, равная расстоянию меж ду серединами изолирующих промежутков, и его общая длина L^.
Точкой записи кривых в зондах экранированного заземления яв ляется середина центрального электрода. Соотношение длины L и общего размера Lo6 семиэлектродного зонда определяет параметр фокусировки зонда q=(L^-L)/L . С увеличением параметра фокуси ровки q уменьшается влияние ближней зоны (скважины и зоны про никновения фильтрата бурового раствора), но возрастает влияние мощности пласта на кажущееся сопротивление. Можно привести два примера для семиэлектродных зондов, применяемых на практике: зонд с большим радиусом исследования А х1,1ЫхО,2МхО,2А00,2Мг 0,2ЛГ21,1А2, имеющий q=4, и зонд с меньшим радиусом исследования A10,51V10,2M10,3AoO,3M2Ol21V20,5A2, имеющий д=1,5.
На рис. 20 показаны типичные кривые рк, полученные по методу экранированного заземления на модели одиночных пластов высоко го удельного сопротивления.
Для определения границ пластов по кривым семиэлектродного зонда находят точки максимального градиента рк (точки перегиба кривой), которые приурочены примерно к половине высоты анома лии. От этих точек в масштабе глубин откладывают вниз и вверх рас стояние, равное половине длины зонда. Параллельные прямые ли-
1 Имеется и другая возможность для достижения этого условия — замкнуть меж ду собой центральный и экранные электроды через малое сопротивление, служащее для измерения силы тока
28
Рис. 20. Кривые кажущегося сопротивления против пластов вы сокого сопротивления ограниченной мощности, полученные на моделях пластов.
При измерениях: а — с семиэлектродным зондом; б — с трехэлектрод ным зондом. 1— пласт; 2 — рк/рр 3 — р„/рр
нии, проведенные на этих глубинах, укажут положение кровли и по дошвы пласта (рис. 20, а).
Границы пласта по кривым трехэлектродного зонда определяют по началу наиболее крутого подъема и окончанию спада кривой рк, т. е. на уровне основания аномалии (рис. 20, б).
Кривые на рис. 20 показывают влияние мощности пластов на ве личину аномалии рк. При измерениях с семиэлектродными зондами влияние мощности необходимо учитывать в пластах с h<2Lo6 (h < 1,2 + 6 при = 0,6+3 м). При измерениях с трехэлектродным зон дом влияние мощности существенно меньше и начинает ощущаться в пластах с h < 4dc(h < 0,8+1,2 м при dc=0,2—0,3м).
На рис.21 изображены кривые зависимости между кажущимся и истинным сопротивлениями пласта для семиэлектродного зонда. Из рассмотрения этих кривых следует, что при отсутствии проникновения фильтрата бурового раствора в пласт (D/d =1) кажущееся сопротив ление пропорционально истинному сопротивлению пласта в широком диапазоне изменения последних. Сравнительно мало влияет на кажу щееся сопротивление наличие небольшой (D /dc<4) зоны понижаю щего проникновения раствора (рзп<рп). Это также благоприятные ус ловия для определения истинного сопротивления пласта. Повышаю щее проникновение раствора (рзп>рп) оказывает большое влияние на
29
каж ущ ееся сопротивление, а при глубоких проникновениях рк практически не зависит от удельного сопротивления плас та. Таким образом, в общем слу чае при наличии зоны проникно вения раствора по одной кривой экранированного заземления нельзя точно определить удель ное сопротивление пласта. В этом случае необходимо для интерпретации привлекать дан ные измерений с другими зонда ми, отличающимися меньшим и
большим радиусами исследова Рис. 21. Кривые зависимости рк/рр от ний. Таким образом, метод экра
Рп/Рр Для семиэлектродного зонда |
нированного заземления наибо |
|
(по С. Г Комарову). |
||
лее целесообразно применять |
||
i-o6==2,5 м; L = 1,67 м; q=2,5; dc=0,25 м; |
||
при исследовании скважин, за |
||
Рзп/Рр=20. Шифр кривых — D/dc |
||
полненных соленым раствором |
||
|
||
|
(рр< 0,1 Ом ■м), а также для изу |
чения разрезов, сложенных плотными горными породами с высоким удельным сопротивлением. В этих условиях метод позволяет более де тально, чем обычный метод КС, произвести расчленение разреза, точ нее определить удельное сопротивление пластов.
§5. ИНДУКЦИОННЫЙ МЕТОД
Изучение разрезов скважин индукционным методом основано на различии в электропроводности горных пород — величине, обрат ной удельному электрическому сопротивлению.
Первоначально метод разрабатывался для исследования сква жин, заполненных не проводящим электрический ток буровым ра створом (на нефтяной основе), в котором обычно метод КС или ме тод экранированного заземления, имеющие систему токопроводя щих и измерительных электродов, применены быть не могут. Однако в последующем были обнаружены существенные преимущества ин дукционного метода при изучении геологических разрезов низкого сопротивления в скважинах, заполненных обычным токопроводя щим буровым раствором.
Принципиальная схема индукционного метода включает скважин ный снаряд (зонд) и регистрирующий прибор. Скважинный снаряд имеет систему излучающих и приемных катушек, обладающих боль шой индуктивностью, а также генератор переменного электричес кого тока и выпрямитель.
Система катуш ек, помимо излучения и измерения электро магнитного поля, обеспечивает его фокусирование для повышения глубинности метода, компенсацию прямых электромагнитных на водок в приемных катушках, измерение одновременно двумя зон
30